2009年 29卷 第3期
2009, 29(3): 225-230.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0225-06
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本文被引
摘要:
根据刚性弹侵彻动力学的量纲一侵彻深度公式，通过比较刚性弹侵彻不同靶材的侵彻深度，提出不同靶材之间可以互相替换进行实验研究的思想。讨论了相同弹丸在相同撞击速度下对不同靶材的侵彻深度的比例关系。结合现有相关实验中的数据来验证和分析对于不同靶材量纲一侵彻深度公式的实用范围以及不同靶材之间互相替换的可行性，得出了具有工程实用意义的结论。
根据刚性弹侵彻动力学的量纲一侵彻深度公式，通过比较刚性弹侵彻不同靶材的侵彻深度，提出不同靶材之间可以互相替换进行实验研究的思想。讨论了相同弹丸在相同撞击速度下对不同靶材的侵彻深度的比例关系。结合现有相关实验中的数据来验证和分析对于不同靶材量纲一侵彻深度公式的实用范围以及不同靶材之间互相替换的可行性，得出了具有工程实用意义的结论。
2009, 29(3): 231-236.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0231-06
摘要:
利用闪光X射线照相系统拍摄了直径6.35 mm的铝球以2.23～5.26 km/s的速度正撞击薄铝板的过程并对该过程进行了分析，研究了弹丸从塑性变形到完全破碎的发展过程。给出了球形弹丸内部应力波传播的定性描述，提出弹丸形态变化包括3个阶段。在塑性变形阶段，弹丸变形随撞击速度和板厚的增大而增大;弹丸主体部分发生临界破碎时的撞击速度随薄板厚度增大而减小，当板厚超过一定值时，该速度基本相同，不受板厚影响;在完全破碎阶段，随撞击速度的增加，弹丸主体部分材料的径向速度增大，碎片尺寸减小，数量增多。
利用闪光X射线照相系统拍摄了直径6.35 mm的铝球以2.23～5.26 km/s的速度正撞击薄铝板的过程并对该过程进行了分析，研究了弹丸从塑性变形到完全破碎的发展过程。给出了球形弹丸内部应力波传播的定性描述，提出弹丸形态变化包括3个阶段。在塑性变形阶段，弹丸变形随撞击速度和板厚的增大而增大;弹丸主体部分发生临界破碎时的撞击速度随薄板厚度增大而减小，当板厚超过一定值时，该速度基本相同，不受板厚影响;在完全破碎阶段，随撞击速度的增加，弹丸主体部分材料的径向速度增大，碎片尺寸减小，数量增多。
2009, 29(3): 237-242.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0237-06
摘要:
利用显式动力有限元方法数值讨论了缺陷（胞壁缺失）分布不均匀性对蜂窝材料面内冲击性能的影响。首先，参考理想六边形蜂窝材料在不同冲击速度下的变形特性，将蜂窝材料划分成9个区域,在此基础上讨论了缺陷分布在不同区域时对蜂窝材料面内冲击性能的影响。研究表明，在冲击载荷作用下，除了缺失率以外，蜂窝材料的面内冲击性能也依赖于缺陷的分布，且在中低冲击速度时表现出更高的敏感性。随着缺失率的增加，蜂窝材料的平台应力明显减小，而平台应力对缺失率及冲击速度的敏感性依赖于缺陷的位置。该结论对蜂窝材料的安全性评估及动力学优化设计具有一定的指导意义。
利用显式动力有限元方法数值讨论了缺陷（胞壁缺失）分布不均匀性对蜂窝材料面内冲击性能的影响。首先，参考理想六边形蜂窝材料在不同冲击速度下的变形特性，将蜂窝材料划分成9个区域,在此基础上讨论了缺陷分布在不同区域时对蜂窝材料面内冲击性能的影响。研究表明，在冲击载荷作用下，除了缺失率以外，蜂窝材料的面内冲击性能也依赖于缺陷的分布，且在中低冲击速度时表现出更高的敏感性。随着缺失率的增加，蜂窝材料的平台应力明显减小，而平台应力对缺失率及冲击速度的敏感性依赖于缺陷的位置。该结论对蜂窝材料的安全性评估及动力学优化设计具有一定的指导意义。
2009, 29(3): 243-248.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0243-06
摘要:
基于多介质的流体体积分数VOF（volume of fluid）方法和PPM（piecewise parabolic method）方法，给出和发展了可用于多介质粘性流体动力学的数值计算方法和计算代码MVPPM（multi-viscosity-fluid piecewise parabolic method）。为了检验和验证此计算代码，对某激波管实验再冲击载荷作用下的流体动力学不稳定性及其导致的混合过程进行了数值模拟，计算结果与实验结果一致。同时还研究了激波反射冲击作用下流体混合区的演化情况，在反射激波和混合区相互作用的瞬间，混合区的宽度明显减小，之后又迅速增大；另外，混合增长率与初始扰动的频谱有很大关联。通过对有粘性（分子动力学粘性）和无粘性结果的对比，发现粘性对混合区的影响很小。
基于多介质的流体体积分数VOF（volume of fluid）方法和PPM（piecewise parabolic method）方法，给出和发展了可用于多介质粘性流体动力学的数值计算方法和计算代码MVPPM（multi-viscosity-fluid piecewise parabolic method）。为了检验和验证此计算代码，对某激波管实验再冲击载荷作用下的流体动力学不稳定性及其导致的混合过程进行了数值模拟，计算结果与实验结果一致。同时还研究了激波反射冲击作用下流体混合区的演化情况，在反射激波和混合区相互作用的瞬间，混合区的宽度明显减小，之后又迅速增大；另外，混合增长率与初始扰动的频谱有很大关联。通过对有粘性（分子动力学粘性）和无粘性结果的对比，发现粘性对混合区的影响很小。
2009, 29(3): 249-254.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0249-06
摘要:
采用显示非线性动力有限元软件LS-DYNA，在不同TNT当量下对椭圆封头圆柱形爆炸容器进行了数值模拟。模拟结果表明：对椭圆封头与圆筒组合而成的理想结构，爆心环面的应变在初始响应阶段就达到了最大值，并且其值大于筒体上其他点的最大应变；实际结构中法兰对爆炸容器的动力响应有很大的影响，当法兰的质量超过一定值之后，容器爆心环面会产生应变增长现象。在容器的设计工作中要加强容器的爆心环面并适当地选择法兰。
采用显示非线性动力有限元软件LS-DYNA，在不同TNT当量下对椭圆封头圆柱形爆炸容器进行了数值模拟。模拟结果表明：对椭圆封头与圆筒组合而成的理想结构，爆心环面的应变在初始响应阶段就达到了最大值，并且其值大于筒体上其他点的最大应变；实际结构中法兰对爆炸容器的动力响应有很大的影响，当法兰的质量超过一定值之后，容器爆心环面会产生应变增长现象。在容器的设计工作中要加强容器的爆心环面并适当地选择法兰。
2009, 29(3): 255-260.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0255-06
摘要:
通过实验、机理分析和数值模拟系统地分析了大气模式激光推进中抛物面型推力器的热力冲击问题。在分析激光推进中存在的4种热载荷（入射、辐射、透射和运流）的基础上，建立了相应的热力耦合动态计算方法。多脉冲推进的计算温升与实验结果吻合。计算表明，入射吸收和高温辐射是造成抛物面型激光推力器温升的主要原因，并预测推力器在熔化前首先发生拉伸破坏，揭示了激光推进中热力冲击破坏的机理和严重性。
通过实验、机理分析和数值模拟系统地分析了大气模式激光推进中抛物面型推力器的热力冲击问题。在分析激光推进中存在的4种热载荷（入射、辐射、透射和运流）的基础上，建立了相应的热力耦合动态计算方法。多脉冲推进的计算温升与实验结果吻合。计算表明，入射吸收和高温辐射是造成抛物面型激光推力器温升的主要原因，并预测推力器在熔化前首先发生拉伸破坏，揭示了激光推进中热力冲击破坏的机理和严重性。
2009, 29(3): 261-267.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0261-07
摘要:
将混凝土材料看成是水泥砂浆基体和粗骨料颗粒组成的2相复合材料，假设水泥砂浆基体和粗骨料颗粒均为弹性、均匀、各向同性的，粗骨料颗粒为球形。基于Mori-Tanaka理论和Eshelby 等效夹杂理论推出了混凝土材料弹性模量的计算公式。在Horii和Nemat-Nasser提出的脆性材料在双轴向压应力作用下破坏的滑移裂纹模型基础上，运用细观力学方法推导了微裂纹对材料弹性模量的弱化作用以及微裂纹的损伤演化方程。建立了混凝土材料在冲击荷载作用下的一维动态本构模型，模拟曲线与实验曲线符合良好，因而可以用该模型模拟混凝土材料在冲击荷载下的动态特性。
将混凝土材料看成是水泥砂浆基体和粗骨料颗粒组成的2相复合材料，假设水泥砂浆基体和粗骨料颗粒均为弹性、均匀、各向同性的，粗骨料颗粒为球形。基于Mori-Tanaka理论和Eshelby 等效夹杂理论推出了混凝土材料弹性模量的计算公式。在Horii和Nemat-Nasser提出的脆性材料在双轴向压应力作用下破坏的滑移裂纹模型基础上，运用细观力学方法推导了微裂纹对材料弹性模量的弱化作用以及微裂纹的损伤演化方程。建立了混凝土材料在冲击荷载作用下的一维动态本构模型，模拟曲线与实验曲线符合良好，因而可以用该模型模拟混凝土材料在冲击荷载下的动态特性。
2009, 29(3): 268-274.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0268-07
摘要:
设计了高温热壁油气热着火实验系统，对受限空间油气混合气体在热壁条件下的热着火现象进行了实验研究。根据实验结果，详细讨论了油气混合物的着火方式、临界着火温度、着火压力范围以及体积分数、温度的变化规律。实验发现：热壁条件下油气混合物引燃分为油蒸气的热裂解-油气快速氧化反应-油气急速氧化反应3个阶段；油气混合物着火模式为燃烧、热爆燃和热爆炸；油气在汽油自燃点附近开始快速化学反应，热着火临界温度高于汽油自燃点近80 K；温度特征曲线在着火时具有突变性质；热壁温度达到783～873 K时，存在压力范围为2.2～17.6 kPa的三角形油气热着火压力半岛。
设计了高温热壁油气热着火实验系统，对受限空间油气混合气体在热壁条件下的热着火现象进行了实验研究。根据实验结果，详细讨论了油气混合物的着火方式、临界着火温度、着火压力范围以及体积分数、温度的变化规律。实验发现：热壁条件下油气混合物引燃分为油蒸气的热裂解-油气快速氧化反应-油气急速氧化反应3个阶段；油气混合物着火模式为燃烧、热爆燃和热爆炸；油气在汽油自燃点附近开始快速化学反应，热着火临界温度高于汽油自燃点近80 K；温度特征曲线在着火时具有突变性质；热壁温度达到783～873 K时，存在压力范围为2.2～17.6 kPa的三角形油气热着火压力半岛。
2009, 29(3): 275-280.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0275-06
摘要:
基于声波测试原理，利用RSM-SY5智能型声波仪，对某露天矿围岩在爆破冲击荷载作用下产生的损伤进行了现场实验研究。研究结果表明：爆破冲击荷载对距离爆源7 m范围内的岩石会造成损伤破坏，其损伤程度随着岩石与爆源距离的增大而减小；岩体声波速度随着爆破次数的不断增加而逐渐降低，多次爆破对岩石具有损伤累积效应；多次爆破的累积损伤不是单次爆破损伤的简单叠加，具有非线性特性，且距离爆源越近爆破累积损伤效应越明显。
基于声波测试原理，利用RSM-SY5智能型声波仪，对某露天矿围岩在爆破冲击荷载作用下产生的损伤进行了现场实验研究。研究结果表明：爆破冲击荷载对距离爆源7 m范围内的岩石会造成损伤破坏，其损伤程度随着岩石与爆源距离的增大而减小；岩体声波速度随着爆破次数的不断增加而逐渐降低，多次爆破对岩石具有损伤累积效应；多次爆破的累积损伤不是单次爆破损伤的简单叠加，具有非线性特性，且距离爆源越近爆破累积损伤效应越明显。
2009, 29(3): 281-288.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0281-08
摘要:
PELE(横向效应增强型侵彻体)撞击靶板能够产生明显的横向效应，横向效应的强弱受多种因素的影响。通过改变PELE的外壳材料、弹芯材料及着靶速度，对PELE垂直侵彻薄靶进行了实验研究。基于实验结果，对PELE侵彻靶板的过程进行了受力分析，阐明了横向效应产生的机理，建立了破片轴向剩余速度和径向速度的理论模型，模型计算结果与实验结果吻合较好。理论分析和实验结果表明，外壳材料的压拉强度比、弹芯材料的泊松比和弹性模量以及着靶速度等对PELE横向效应影响显著。本研究对PELE的设计和改进有一定的参考价值。
PELE(横向效应增强型侵彻体)撞击靶板能够产生明显的横向效应，横向效应的强弱受多种因素的影响。通过改变PELE的外壳材料、弹芯材料及着靶速度，对PELE垂直侵彻薄靶进行了实验研究。基于实验结果，对PELE侵彻靶板的过程进行了受力分析，阐明了横向效应产生的机理，建立了破片轴向剩余速度和径向速度的理论模型，模型计算结果与实验结果吻合较好。理论分析和实验结果表明，外壳材料的压拉强度比、弹芯材料的泊松比和弹性模量以及着靶速度等对PELE横向效应影响显著。本研究对PELE的设计和改进有一定的参考价值。
2009, 29(3): 289-294.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0289-06
摘要:
爆炸压实过程中多孔体的孔隙闭合程度对压实效果起着决定性作用。利用LS-DYNA有限元程序，对无氧铜中的圆形孔隙塌缩过程进行了数值模拟。根据模拟结果分析得出，在6 GPa的冲击压力下，孔隙闭合时不同边界区域会发生爆炸焊接和射流侵彻，这2种结合机理可以使材料结合更牢固，提高材料的致密度和机械强度，实现高质量的爆炸压实。
爆炸压实过程中多孔体的孔隙闭合程度对压实效果起着决定性作用。利用LS-DYNA有限元程序，对无氧铜中的圆形孔隙塌缩过程进行了数值模拟。根据模拟结果分析得出，在6 GPa的冲击压力下，孔隙闭合时不同边界区域会发生爆炸焊接和射流侵彻，这2种结合机理可以使材料结合更牢固，提高材料的致密度和机械强度，实现高质量的爆炸压实。
2009, 29(3): 295-299.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0295-05
摘要:
利用一级气炮对高导无氧铜(OFHC)进行了圆柱以205 m/s速度冲击平板实验，并进行了数值模拟。用锰铜应力计测试了靶中应力随时间的变化，并进行了回收观测。采用Johnson-Cook(J-C)、Zerilli-Armstrong(Z-A)、Steinberg-Cochran-Guinan(S-C-G)3种本构模型对实验进行了数值模拟。实验结果与数值模拟结果比较表明：就峰值应力而言，采用J-C、Z-A及S-C-G本构模型的计算结果都比较接近实验；就圆柱变形而言，Z-A及S-C-G模型的计算较J-C模型结果更符合实验。然而，速度为500 m/s冲击实验的数值模拟结果表明：3种本构模型的计算结果差异明显。
利用一级气炮对高导无氧铜(OFHC)进行了圆柱以205 m/s速度冲击平板实验，并进行了数值模拟。用锰铜应力计测试了靶中应力随时间的变化，并进行了回收观测。采用Johnson-Cook(J-C)、Zerilli-Armstrong(Z-A)、Steinberg-Cochran-Guinan(S-C-G)3种本构模型对实验进行了数值模拟。实验结果与数值模拟结果比较表明：就峰值应力而言，采用J-C、Z-A及S-C-G本构模型的计算结果都比较接近实验；就圆柱变形而言，Z-A及S-C-G模型的计算较J-C模型结果更符合实验。然而，速度为500 m/s冲击实验的数值模拟结果表明：3种本构模型的计算结果差异明显。
2009, 29(3): 300-305.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0300-06
摘要:
基于现场实测爆破振动数据，根据爆破振动信号具有短时非平稳的特点，采用小波包分析技术对不同爆炸参量(爆心距、最大段药量和微差雷管段数)下产生的爆破振动信号进行小波包能量谱分析，获得了爆破振动信号不同频带的能量分布，研究了不同爆炸参量下的爆破振动信号能量分布特征，从爆破振动信号能量角度探讨了不同爆炸参量下爆破地震波的衰减规律，为研究爆破地震效应提供了一种新的分析技术。
基于现场实测爆破振动数据，根据爆破振动信号具有短时非平稳的特点，采用小波包分析技术对不同爆炸参量(爆心距、最大段药量和微差雷管段数)下产生的爆破振动信号进行小波包能量谱分析，获得了爆破振动信号不同频带的能量分布，研究了不同爆炸参量下的爆破振动信号能量分布特征，从爆破振动信号能量角度探讨了不同爆炸参量下爆破地震波的衰减规律，为研究爆破地震效应提供了一种新的分析技术。
2009, 29(3): 306-311.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0306-06
摘要:
运用材料试验机和分离式霍普金森压杆装置(SHPB)对3种不同加工及热处理状态的5A06铝合金在常温~500 C、应变率为10-4~103 s-1 下的力学行为进行了实验研究。基于Johnson-Cook (JC) 本构模型，通过实验数据拟合得到了每种状态下材料的本构模型参量。对Johnson-Cook本构模型中的应变率强化项作了修正，修正后的Johnson-Cook本构模型与实验数据基本吻合，从而确立了3种状态下5A06铝合金的动态本构关系。
运用材料试验机和分离式霍普金森压杆装置(SHPB)对3种不同加工及热处理状态的5A06铝合金在常温~500 C、应变率为10-4~103 s-1 下的力学行为进行了实验研究。基于Johnson-Cook (JC) 本构模型，通过实验数据拟合得到了每种状态下材料的本构模型参量。对Johnson-Cook本构模型中的应变率强化项作了修正，修正后的Johnson-Cook本构模型与实验数据基本吻合，从而确立了3种状态下5A06铝合金的动态本构关系。
2009, 29(3): 312-317.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0312-06
摘要:
建立了具有动支座拱的计算模型,该模型考虑了竖向的弹性支承和阻尼支承、水平向弹性支承和扭转约束等柔性支承形式。基于大变形动力微分方程并利用有限差分方法，研究了动支座拱在爆炸荷载作用下的动力响应，并分析动支座对结构承载力的影响。研究表明：动支座对拱的抗爆承载能力有较大影响，不同形式的柔性支承对拱承载力的影响截然不同，竖向弹性支承能够使爆炸荷载作用下拱的弯矩峰值减小,并且使到达峰值的时间增加,提高了拱的抗爆或承受瞬态荷载的能力。而水平弹性支承使拱的内力值和相对位移值增大，对结构的承载力不利。
建立了具有动支座拱的计算模型,该模型考虑了竖向的弹性支承和阻尼支承、水平向弹性支承和扭转约束等柔性支承形式。基于大变形动力微分方程并利用有限差分方法，研究了动支座拱在爆炸荷载作用下的动力响应，并分析动支座对结构承载力的影响。研究表明：动支座对拱的抗爆承载能力有较大影响，不同形式的柔性支承对拱承载力的影响截然不同，竖向弹性支承能够使爆炸荷载作用下拱的弯矩峰值减小,并且使到达峰值的时间增加,提高了拱的抗爆或承受瞬态荷载的能力。而水平弹性支承使拱的内力值和相对位移值增大，对结构的承载力不利。
2009, 29(3): 318-321.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0318-05
摘要:
介绍了一种利用25 mm弹道滑膛炮发射7.62 mm步枪子弹的次口径实验技术。利用绝缘胶木弹托解决炮口径远大于子弹弹径的问题，使25 mm滑膛炮易于发射小口径子弹；在子弹后端胶粘一小质量同直径绝缘胶木圆柱，改变弹丸整体质心位置，使质心相对靠前，从而改善子弹发射后的气动弹道特性，保证弹道姿态；在目标靶前分别设置前后阻挡板，以分离、阻挡弹托及弹托碎片，保证弹道实验无附加的碎片效应。
介绍了一种利用25 mm弹道滑膛炮发射7.62 mm步枪子弹的次口径实验技术。利用绝缘胶木弹托解决炮口径远大于子弹弹径的问题，使25 mm滑膛炮易于发射小口径子弹；在子弹后端胶粘一小质量同直径绝缘胶木圆柱，改变弹丸整体质心位置，使质心相对靠前，从而改善子弹发射后的气动弹道特性，保证弹道姿态；在目标靶前分别设置前后阻挡板，以分离、阻挡弹托及弹托碎片，保证弹道实验无附加的碎片效应。
2009, 29(3): 323-327.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0323-05
摘要:
为了诊断超高速碰撞过程中产生等离子体的电子温度，进而研究不同碰撞速度、相同入射角度（弹道与靶板平面的夹角）下超高速碰撞产生瞬态等离子体在整个物理过程的电子温度随时间的演化规律，设计了适用于瞬态等离子体诊断的扫描Langmuir探针诊断系统。通过二级轻气炮加载LY12球形铝弹丸，运用设计的扫描Langmuir探针诊断系统分别进行了入射角度为30、不同碰撞速度下碰撞LY12铝靶产生等离子体的实验诊断。获得了整个物理过程在给定探针位置处等离子体的电子温度与碰撞速度的关系。
为了诊断超高速碰撞过程中产生等离子体的电子温度，进而研究不同碰撞速度、相同入射角度（弹道与靶板平面的夹角）下超高速碰撞产生瞬态等离子体在整个物理过程的电子温度随时间的演化规律，设计了适用于瞬态等离子体诊断的扫描Langmuir探针诊断系统。通过二级轻气炮加载LY12球形铝弹丸，运用设计的扫描Langmuir探针诊断系统分别进行了入射角度为30、不同碰撞速度下碰撞LY12铝靶产生等离子体的实验诊断。获得了整个物理过程在给定探针位置处等离子体的电子温度与碰撞速度的关系。
2009, 29(3): 328-332.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0328-05
摘要:
基于爆炸应力波作用下爆生裂隙形成机理的研究，采用莫尔库伦准则及最大拉应力准则，研究了围岩应力重分布对爆炸应力波作用下爆生裂隙区比例半径的影响。研究结果表明，围岩应力重分布对爆生裂隙区比例半径有重要影响，隧洞围岩应力重分布将减小隧洞径向爆生裂隙区比例半径，压剪破坏模式下，爆生裂隙区比例半径可降低20％以上，拉伸破坏模式下可降低10％以上。爆炸应力波作用下，岩体更容易沿结构弱面发生压剪破坏。利用围岩的应力重分布作用，可以降低爆破对保留岩体的损伤作用。
基于爆炸应力波作用下爆生裂隙形成机理的研究，采用莫尔库伦准则及最大拉应力准则，研究了围岩应力重分布对爆炸应力波作用下爆生裂隙区比例半径的影响。研究结果表明，围岩应力重分布对爆生裂隙区比例半径有重要影响，隧洞围岩应力重分布将减小隧洞径向爆生裂隙区比例半径，压剪破坏模式下，爆生裂隙区比例半径可降低20％以上，拉伸破坏模式下可降低10％以上。爆炸应力波作用下，岩体更容易沿结构弱面发生压剪破坏。利用围岩的应力重分布作用，可以降低爆破对保留岩体的损伤作用。
2009, 29(3): 333-336.
doi: 10.11883/1001-1455(2009)03-0333-04
摘要:
采用20 L柱状爆炸罐研究了气态ClO2的爆炸特性，得出了气态ClO2分解爆炸的体积分数下限为9.5%，不存在上限。在实验条件下，气态ClO2的爆炸压力随体积分数的增加而增大，体积分数为90%时,最大爆炸超压达到0.64 MPa，且气态ClO2的爆炸压力与其体积分数梯度有关。最大爆炸超压出现的时间随气态ClO2体积分数的增加而缩短，体积分数为10%时，最大爆压在2 195 ms时出现，当体积分数达到70%时，最大爆压出现的时间在10 ms以内，体积分数继续增加，最大爆压出现的时间基本维持在8 ms。
采用20 L柱状爆炸罐研究了气态ClO2的爆炸特性，得出了气态ClO2分解爆炸的体积分数下限为9.5%，不存在上限。在实验条件下，气态ClO2的爆炸压力随体积分数的增加而增大，体积分数为90%时,最大爆炸超压达到0.64 MPa，且气态ClO2的爆炸压力与其体积分数梯度有关。最大爆炸超压出现的时间随气态ClO2体积分数的增加而缩短，体积分数为10%时，最大爆压在2 195 ms时出现，当体积分数达到70%时，最大爆压出现的时间在10 ms以内，体积分数继续增加，最大爆压出现的时间基本维持在8 ms。
