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摘要: 实验研究了激光驱动飞片技术中激光能量剖面和飞片靶金属膜层的力学特性对飞片的速度和完整性的影响，认为激光能量剖面整体呈“平顶型”的光束是发射高质量飞片的基础，同时飞片靶的膜基附着力、金属膜层的强度和韧性三者之间应保持良好的匹配才能得到完整的飞片。制备了基底/Cr/Al复合结构飞片靶，利用波长1 064nm、脉宽15ns的激光，将直径1mm、厚度3μm的铝飞片稳定驱动至8km/s。Abstract: Aimed to the laser-driven flyer plate technique, laser-driven flyer experiments were conducted by using single pulsed laser beams at 1 064nm, of 15ns duration and up to 2Jenergy to explore the influences of the laser energy profiles as well as the mechanical properties of the metal foils on the velocities and integrities of the flyers.The experimental results indicate that the laser beams with "top hat" energy profiles are key and important base to launch the flyers with good qualities.There exists a good matching among the adhesion of the foil to the glass substrate, the shear strength and tenacity of the foil, for obtaining a high-velocity and good-integrity flyer.By using the combined flyer target with a thin layer of chromium sandwiched between the aluminum foil and the glass substrate, the aluminum flyers with 1mm in diameter and 3μm in thickness were accelerated to 8km/s, and the experimental repeatabilities were good.
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工程爆破为人类获取资源、向海洋拓展空间创造了可能，但由此产生的水下噪声对水生环境和水生生物的影响，尤其是对听觉敏感的珍稀海洋哺乳动物和珍贵鱼类的潜在不良影响引起了广泛关注[1-4]。大黄鱼隶属鲈形目石首科，在我国近海渔业中占有重要地位[5]。大黄鱼具有明显的行为声学特征，能够在一定的时间和环境条件下发声，其耳石结构又使其具备灵敏的声学响应特性，因此大黄鱼易受外界噪声影响，特定声信号刺激能使其行为发生改变，甚至死亡[6-7]。对鱼类影响指标的相关研究表明，不同鱼类对水中声波强度的承受能力显著不同，其中石首科鱼类尤以大黄鱼所能承受的水中冲击波超压能力较弱，石首科鱼类的水中冲击波超压安全控制标准约为50 kPa，非石首科鱼类为200~300 kPa，声压峰值1~4 kPa会造成大黄鱼快速逃离和跳离水面，峰值声压级超过190 dB(转换为峰值声压为3 162.3 Pa)会导致大黄鱼死亡[7-11]。GB 6722─2011首次将水中声波对鱼类影响的安全控制指标进行了说明，其中高敏感石首科鱼类在自然状态下所承受的水中冲击波超压峰值为100 kPa，网箱养殖状态下所承受的超压峰值为50 kPa[12]；GB 6722─2014对声波影响下的鱼类指标做了进一步修订，认为高敏感石首科鱼类在自然状态下所承受的超压峰值为10 kPa，网箱养殖状态下所承受的超压峰值为5 kPa[13]。尽管相关的研究和规程对水中声波影响鱼类的安全指标进行了定量表达，但在实际的工程应用中发现这些指标并不能完全反映水中声波对鱼类的影响程度。本文中通过分析水中声波对大黄鱼影响，给出全面反映声波对大黄鱼影响的评价指标，以期为工程爆破标准制定和海洋生态环境保护提供参考。
1. 实验方法
本研究的工程爆破包括水下爆破和滨海陆地爆破作业两种方式，工程地点位于福建省东北部三沙湾和罗源湾海域(图 1)，海域水深15~30 m，平均约22.3 m，是网箱养殖大黄鱼的主要分布区。其中三沙湾工程作业区位于宁德漳湾小岁屿附近，以水下炸礁作业为主，罗源湾工程作业区位于罗源县碧里乡，以滨海山体爆破作业为主。
为了快速、实时获取影响大黄鱼的有效爆破声波数据，对大黄鱼网箱养殖区进行定点监测，监测点距离工程爆破点1.1~1.5 km。水听器位于大黄鱼养殖网箱中水下3.5 m，是大黄鱼的主要活动水层，网箱入水深度6~8 m。测量系统主要有2种:第1种为丹麦B & K Pulse3560和8104标准水听器构建的水下爆破冲击波监测系统，水听器频率响应为0.1 Hz~120 kHz，接收灵敏度为(-205±2) dB re 1 V/ μPa；第2种监测设备是美国Loggerhead Instruments DSG自容式水下声音记录仪，其水听器灵敏度为-180 dB re 1 V/ μPa，频率响应为0.02~30 kHz，最高采样率为80 kHz。水下声波数据采集时间为2013年3月和7月。监测过程同步记录了大黄鱼的行为反应。
2. 水中声波特征
水下爆破过程大体分为3个阶段:炸药的爆轰、冲击波的形成和传播以及气泡的振荡和上浮，在距离爆炸点一定的距离其主要特征为冲击波[14]。水下爆破冲击波的波形特征主要表现在压力幅值的瞬间跳跃式陡峭上升，然后迅速按指数规律下降，在深海中整个作用过程一般只有几毫秒，在浅海中，由于海面和海底的反射，其持续时间稍有变长[15]。根据监测到的水中波形信号(图 2(a))，可以发现水下爆破产生的冲击波的波头具有突跃的特点，声压值从最小跃升至峰值所用时间仅为0.2 ms，虽然爆破药量和爆破方式不同波形幅值有所差异，但峰值声压波形尖锐，压力幅值迅速增大和衰减的规律一致(图 3(a))。图 2(a)中声压峰值为1 294.3 Pa，峰值声压级为182.2 dB，波形信号持续时间为120 ms。
对于滨海山体爆破地震波经过山体基岩传播进入海岸时，爆破地震波由海岸及海底辐射声能进入海水并通过海水传播声波，此外，地震波也会继续通过海床基底传播。由于基岩介质对声波的天然低通滤波作用和海水良好的声传播特征，因此，地震波在海床基底传播过程中声能衰减严重，水中声能主要来源于爆破地震波在海水中的传播[16-18]。滨海山体爆破和水下爆破水中声波波形有明显差别：其声波声压峰值较小，峰值声压波形较圆滑(图 3(b))，信号持续时间长，图 2(b)中声压峰值为368.9 Pa，峰值声压级为171.3 dB，信号持续时间约4.1 s。
因此，从时域波形上看，水下爆破和滨海山体爆破水中声波信号存在较为显著的差异。水下爆破声波的压力幅值突跃至最大后迅速衰减，波峰陡峭尖锐，声压峰值或峰值声压级较大，且受爆破药量的影响声压峰值或峰值声压级变化幅度较大，根据监测到的水中声波信号的统计结果，声压峰值或峰值声压级分别为(2 803.61±2 126.44) Pa和(186.95±6.25) dB，信号持续时间约为(0.12±0.05) s。而滨海山体爆破水中声波信号压力幅值突跃并不明显，波峰圆滑，声压峰值或峰值声压级相对较小，监测到的声波信号的声压峰值或峰值声压级分别为(261.72±79.34) Pa和(167.99±2.49) dB，信号幅度平缓持续时间较长, (3.96±0.68) s。
3. 水中声波对大黄鱼的影响
3.1 声压峰值的影响
水下爆破对水中生物，特别是对鱼类的伤害事故时有发生[8-11]。究其主要原因，炸药在水下爆破，特别是在水中爆破时，将在瞬间产生高温高压气体，形成水中冲击波，且水下爆破产生的冲击波压力强度较大[9]。如图 2(a)声压峰值迅速达到1 294.3 Pa，用时仅为0.28×10-3 s，在此大的声压作用下造成了网箱大黄鱼(8~12个月)的逃窜和跳动，这与已有的研究较一致[5]。
但滨海山体爆破水中声波的声压幅值较小，如图 2(b)所示，声压峰值仅为368.9 Pa。从声压峰值看，本研究所测到的滨海山体爆破水中声波信号远低于相关的研究和GB 6722─2011、GB 6722─2014中声压峰值对网箱养殖石首科鱼类的安全控制标准50和5 kPa，也低于相关的研究中提到的使大黄鱼产生快速逃离和跳离水面行为反应的声压值1~4 kPa[7-13]。然而，在监测站位现场却观测到了大黄鱼的快速游动和跳动，这说明滨海山体爆破一定程度上对大黄鱼的正常活动构成了威胁，如图 4所示。因此，仅以声压峰值作为评价水中声波对大黄鱼影响的指标不能解释大黄鱼的异常活动现象。
图 4 滨海山体爆破监测点大黄鱼的行为反应Figure 4. Behavior response of large yellow croakers to coastal mountain blasting可见，水中声波信号的最大瞬时声压(声压峰值)可用于评价水下爆破产生的高强度短时信号对大黄鱼的影响，然而对于滨海山体爆破产生的水中声波则难以用声压峰值作为指标对大黄鱼的行为反应进行有效评价。
3.2 声暴露级的影响
人对噪声的容忍程度不仅与最大声压级(声压峰值)有关还与持续时间(声暴露时间)有关，暴露于一定强度的声源中会造成暂时性的听力损失，若暴露持续一段时间则会导致永久性的听力减弱[19]。水下噪声对鱼类和其他海洋生物的损伤同样受声压和持续时间的共同影响[20-21]。因此，在评价水中声波对大黄的影响时需要同时考虑声信号的声压和持续时间。
声暴露级Lse是一个独立声音事件的总能量并考虑了信号强度和持续时间，声暴露级的测算是将声信号能量归一化到1 s的时间内，因此声暴露级可进行不同声暴露条件下的能量比较[22]。引入声暴露级作为水中声波对大黄鱼影响的评价量，其计算公式为：
Lse=10lg[∫Tp2(t)dt]=10lg[1t0∫t2t1pa(t)p20dt] (1) 式中：pa(t)为声压；p0为参考声压；t1－t2为声波信号持续时间；t0为参考时间，通常取1 s[23-24]。声暴露级计算的能量通常为信号中心90%的能量值，其开始时间和结束时间分别为5%和95%的信号持续时间[25-26]。
依据上述分析，本研究对水下爆破和滨海山体爆破产生的水中声波信号90%的持续时间进行声暴露级能量计算，对应图 2的声暴露过程其能量累积分布如图 5所示。可以看出，水下爆破水中声波(图 2(a))的声暴露级为165.34 dB re 1 μPa2·s，滨海山体爆破水中声波(见图 2(b))的声暴露级为158.55 dB re 1 μPa2·s，其值较接近。从能量的累积时间看，水下爆破声波的声暴露级在短时间内声能迅速累积，在90%的能量累积时间内，声暴露级增加30 dB(δ30 dB)所用时间为3 ms，增加60 dB的时间为9 ms，能量稳定时间为80 ms(图 5(a))；对于滨海山体爆破水中声波能量累积时间较长，声暴露级增加30 dB和60 dB所用时间分别为350和510 ms，能量稳定时间约为2.4 s(图 5(b))。从能量值看，两者在不同时间内累积的声暴露级能量基本相似。对水下爆破和滨海山体爆破水中声波的声暴露级计算结果如表 2所示:其能量累积增加30 dB的时间相差较小，约为33 ms; 而声暴露级增加60 dB所用时间具有较大的差别，时间差约为1.312 s。在不同的声暴露时间内2种爆破方式产生的水中声波的声暴露级超过150 dB re 1 μPa2·s时对大黄鱼的行为活动都产生了一定的影响，如大幅度的跳跃和逃逸等异常行为(图 6)。因此，由于水下爆破和滨海山体爆破水中声波的传播路径不同，导致水下爆破和滨海山体爆破水中声波能量累积过程不同。水下爆破在短时间内能量迅速累积，声暴露级达到峰值，能量作用时间短；而滨海山体爆破声暴露级并没有迅速达到峰值，而需要经历一段时间的累积，声暴露时间较长，能量作用时间较长。
表 1 工程爆破水中声波信号声暴露级统计Table 1. Sound exposure level statistics of engineering balsting信号来源 样本/个 δ30 dB /s δ60 dB /s Lse/(dB re 1 μPa2·s) 水下爆破 8 0.003±0.001 0.010±0.002 168.56±2.36 滨海山体爆破 22 0.036±0.012 1.322±0.034 161.33±2.06 
图 6 滨海山体爆破和水下爆破监测点大黄鱼的行为反应Figure 6. Behavior response of large yellow croakers to coastal mountain blasting and underwater explosion综合滨海山体爆破和水下爆破的水中声信号特征可以发现，不同爆破方式下的水中声波信号存在一定的差异。由于两种声波信号对大黄鱼的行为响应产生了类似的影响，根据上述分析并结合相关研究，可以认为，水下爆破产生的水中声波瞬态声压幅值较高，能量在瞬间累积到最大值并影响大黄鱼的行为与安全，声暴露时间较短，可依据声压峰值或峰值声压级作为评价因素；而滨海山体爆破声波信号虽然声压峰值小，但声暴露时间较长，能量在相对长的时间内累积到较大值，造成大黄鱼行为的改变，是能量连续作用的结果，应以声暴露级作为评价指标。
4. 结论
滨海山体爆破与水下爆破的声波信号的声压和信号持续时间存在较明显的差异，以声压峰值和声暴露级为指标进行两种声波信号分析，并结合大黄鱼的行为反应现象进行研究，主要结论为：
(1) 水下爆破产生的声波压力幅值突跃，声压先增大，后迅速衰减，信号持续时间较短；而滨海山体爆破水中声波压力幅值突跃不明显，信号幅度平缓，持续时间较长。
(2) 两种爆破方式作用下，在不同的声暴露时间内声暴露级较接近，且超过150 dB re 1 μPa2·s会造成大黄鱼的行为异常，因此声暴露级可作为水中声波对大黄鱼影响的一个重要评价指标。
(3) 爆破产生的声压峰值或峰值声压级作为大黄鱼行为与安全的单一判据难以准确地衡量其危害，在相关的研究和安全标准制定中应重视声暴露级这一指标参数。
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图 4 2种不同的激光能量剖面及对应条件下的飞片完整性
Figure 4. Two kinds of laser energy profiles as well as corresponding flyer integrity
图 8 飞片靶的激光能量耦合效率随激光能量的变化
Figure 8. Energy coupling efficiency varied with laser fluence
图 9 不同结构飞片靶获得的飞片速度
Figure 9. Flyer velocities varied with laser fluence for different flyer targets
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[1] Lawrence R J, Trott W M. Theoretical analysis of a pulsed-laser-driven hypervelocity flyer launcher[J]. International Journal of Impact Engineering, 1993, 14: 439-449. doi: 10.1016/0734-743X(93)90041-5 [2] Trott W M, Setchell R E, Farnsworth Jr A V. Development of laser-driven flyer techniques for equation-of-state studies of microscale materials[C]//AIP Conference Proceedings. 2002, CP620: 1347-1350. [3] Robbins D L, Gehr R J, Harper R W, et al. Laser-driven miniflyer induced gold spall[C]//AIP Conference Proceedings. 2000, CP505: 1199-1202. [4] Gu Z W, Sun C W, Zhao J H, et al. Experimental and numerical research on shock initiation of pentaerythritol tetranitrate by laser driven flyer plates[J]. Journal of Applied Physics, 2004, 96(1): 344-347. doi: 10.1063/1.1759796 [5] Roybal R, Tlomak P. Hypervelocity space debris testing[C]//AIAA Defense and Space Programs Conference, 1997, 3902. [6] Sheffield S A, Fisk G A. Particle velocity measurements of laser-induced shock waves using ORVIS[R]. CONF-830874-15, 1984. [7] Paisley D L, Montoya N I, Stahl D B, et al. Interferometry and high speed photography of laser-driven flyer plates[R]. CONF-8908140-1, 1989. [8] Tanaka K A, Motohiko H, Norimasa O, et al. Multi-layered flyer accelerated by laser induced shock waves[J]. Physics of Plasmas, 2000, 7(2): 676-680. doi: 10.1063/1.873851 [9] Paisley D L. Laser-driven miniature flyer plates for shock initiation of secondary explosives[R]. LA-UR-89-2723, 1989. [10] Okada K, Wakabayashi K, Takenaka H, et al. Experimental technique for launching miniature flying plates using laser pulses[J]. International Journal of Impact Engineering, 2003, 29: 497-502. doi: 10.1016/j.ijimpeng.2003.09.045 [11] Bowden M D, Knowles S L. Optimization of laser-driven flyer velocity using photonic doppler velocimetry[C]//Proceedings of SPIE, 2009, 743403: 1-11. [12] Greenaway M W, Proud W G, Field J E, et al. A laser-accelerated flyer system[J]. International Journal of Impact Engineering, 2003, 29: 317-321. doi: 10.1016/j.ijimpeng.2003.09.027 [13] 王春彦, 庄仕明.激光驱动飞片实验初步研究[C]//激光的热和力学效应会议论文集. 1994: 425-428. [14] 谷卓伟, 孙承纬, 刘仓理.小型激光器驱动飞片的平均速度测量研究[J].强激光与粒子束, 2001, 13(3): 309-312. http://d.wanfangdata.com.cn/Periodical/qjgylzs200103012Gu Zhuo-wei, Sun Cheng-wei, Liu Cang-li. The measurement of the average velocity of flyer driven by minisize laser[J]. High Power Laser and Particle Beams, 2001, 13(3): 309-312. http://d.wanfangdata.com.cn/Periodical/qjgylzs200103012 [15] 谷卓伟, 孙承纬, 苏小勇.小型激光器驱动飞片冲击引爆炸药实验研究[J].爆炸与冲击, 2002, 22(1): 88-91. doi: 10.3321/j.issn:1001-1455.2002.01.017Gu Zhuo-wei, Sun Cheng-wei, Su Xiao-yong. Experimental research on impacting and detonating explosive by mini size laser-driven-flyer[J]. Explosion and Shock Waves, 2002, 22(1): 88-91. doi: 10.3321/j.issn:1001-1455.2002.01.017 [16] 张文兵, 董洪建, 龚自正, 等.激光驱动微小碎片超高速发射技术研究[J].装备环境工程, 2007, 4(1): 56-61. doi: 10.3969/j.issn.1672-9242.2007.01.014Zhang Wen-bing, Dong Hong-jian, Gong Zi-zheng, et al. Hypervelocity micro-debris launched by laser-driven flyer device[J]. Equipment Environmental Engineering, 2007, 4(1): 56-61. doi: 10.3969/j.issn.1672-9242.2007.01.014 [17] 曹燕.激光驱动飞片技术的理论和实验研究[D].北京: 中国空间技术研究院, 2009: 35-57. [18] Frank A M, Trott W M. Stop motion microphotography of laser driven plates[C]//Proceedings of SPIE. 1994, 2273: 196-206. [19] Trott W M, Meeks K D. High-power Nd: Glass laser transmission through optical fibers and its use in acceleration of thin foil targets[J]. Journal of Applied Physics, 1990, 67(7): 3297-3301. doi: 10.1063/1.345364 [20] Paisley D L, Warnes R H, Kopp R A. Laser-driven flat plate impacts to 100GPa with sub-nanosecond pulse duration and resolution for material property studies[R]. LA-UR-91-3306, 1981. [21] Greenaway M W, Field J E. The development of a laser-driven flyer system[C]//AIP Conference Proceedings, 2004, CP706: 1389-1392. [22] Farnsworth A V, Trott W M, Setchell R E. A computational study of laser driven flyer plates[C]//AIP Conference Proceedings, 2001, CP620: 1355-1358. [23] Trott W M, Setchell R E, Farnsworth A V. Investigation of the effects of target material strength on the efficiency of acceleration of thick laser-driven flyers[C]//AIP Conference Proceedings, 2000, CP505: 1203-1206. 期刊类型引用(2)
1. 曹跃杰，曹增强，李想，张铭豪. 基于电磁加载的新型中应变率动态拉伸测试系统与试验方法. 航空制造技术. 2023(Z2): 30-36 . 
百度学术2. 王维斌 ，索涛 ，郭亚洲 ，李玉龙 ，聂海亮 ，刘会芳 ，金康华 ，杜冰 ，江斌 . 电磁霍普金森杆实验技术及研究进展. 力学进展. 2021(04): 729-754 . 百度学术其他类型引用(1)
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