Loading [MathJax]/jax/element/mml/optable/GreekAndCoptic.js
  • ISSN 1001-1455  CN 51-1148/O3
  • EI、Scopus、CA、JST收录
  • 力学类中文核心期刊
  • 中国科技核心期刊、CSCD统计源期刊

爆破扰动下邻近层状围岩隧道的稳定性与振速阈值

吴亮 李凤 卢文波 陈明 许锋

张凤国, 周洪强, 胡晓棉, 王裴, 邵建立, 冯其京. 强动载作用下孔洞汇合对延性金属层裂损伤演化过程的影响[J]. 爆炸与冲击, 2016, 36(5): 596-602. doi: 10.11883/1001-1455(2016)05-0596-07
引用本文: 吴亮, 李凤, 卢文波, 陈明, 许锋. 爆破扰动下邻近层状围岩隧道的稳定性与振速阈值[J]. 爆炸与冲击, 2017, 37(2): 208-214. doi: 10.11883/1001-1455(2017)02-0208-07
Zhang Fengguo, Zhou Hongqiang, Hu Xiaomian, Wang Pei, Shao Jianli, Feng Qijing. Influence of void coalescence on spall evolution of ductile polycrystalline metal under dynamic loading[J]. Explosion And Shock Waves, 2016, 36(5): 596-602. doi: 10.11883/1001-1455(2016)05-0596-07
Citation: Wu Liang, Li Feng, Lu Wenbo, Chen Ming, Xu Feng. Vibration velocity threshold of a tunnel adjacent to surrounding layered rocks under blasting load[J]. Explosion And Shock Waves, 2017, 37(2): 208-214. doi: 10.11883/1001-1455(2017)02-0208-07

爆破扰动下邻近层状围岩隧道的稳定性与振速阈值

doi: 10.11883/1001-1455(2017)02-0208-07
基金项目: 

国家自然科学基金项目 51004079

国家自然科学基金项目 51479147

湖北省自然科学基金项目 2014CFB822

水利部科技推广计划项目 TG1522

详细信息
    作者简介:

    吴亮(1980-),男,博士,副教授,wuliangwust@sina.com

  • 中图分类号: O382.2

Vibration velocity threshold of a tunnel adjacent to surrounding layered rocks under blasting load

  • 摘要: 爆炸荷载下邻近既有层状围岩隧道的迎爆侧易发生开裂、破坏,确保既有隧道围岩在爆破扰动下的安全是隧道近接施工中的关键问题。基于弹性力学和结构力学原理,建立了既有层状围岩隧道迎爆侧最危险点的简化力学模型,得到了最危险点的应力计算表达式,分析了隧道半径与岩层厚度的比值、岩层的倾角、岩层所对应的圆心角和隧道埋深等因素对既有隧道围岩稳定性的影响规律,并依据岩体最大拉应力判据确定了既有层状隧道围岩稳定的质点临界振动速度,结合地震波传播时的衰减规律,可以得出爆破施工时的最大单响药量,从而为隧道近接爆破动力扰动施工提供理论依据。
  • 在不同厚度飞片相互撞击过程中,冲击波从材料自由表面反射,材料内部或近自由表面区域受到卸载稀疏波作用,如果延性金属材料内部的拉伸应力足够高,以孔洞形式的损伤将经历成核、增长和汇合演化过程,当微孔洞的数量和尺寸增长到一定阶段之后,它们的(强)相互作用就变得十分重要,这时,微孔洞之间的汇合以及细观尺度上的不稳定性将导致材料的最终破坏。实验结果分析表明:在强动态拉伸载荷作用下,孔洞汇合可能开始于孔洞成核后,并伴随损伤演化整个过程,此时,孔洞汇合对孔洞增长起到抑制作用[1];孔洞增长不仅以孤立孔洞形式增长,而且可能主要以孔洞汇合形式增长[2]。因此,在连续损伤模型中耦合孔洞汇合的影响,有助于精细描述延性材料损伤演化过程、分析不同因素对损伤演化过程的影响[3-5]

    由于微孔洞之间强相互作用在理论分析方面遇到的困难,至今还没有一个较好的模型对孔洞汇合进行合理的描述[6]。一个合理的孔洞汇合模型不仅应给出开始汇合的准则,而且还应该对其间的应力松弛或材料软化予以适当的描述。当然要作以上分析是非常困难的,因而许多学者通过数值模拟两个孔洞之间的相互关系给出一些半经验性的孔洞汇合临界条件,即以孔洞之间的相互距离或临界损伤作为孔洞汇合的临界判据:T.Pardoen等[7]认为孔洞汇合的临界损伤依赖于微孔洞初始体积分数、加载应力三轴度及微孔洞形状;M.F.Horstemeyer等[8]采用微力学有限元计算方法研究准静态加载条件下两个孔洞之间的贯通行为,指出孔洞开始汇合的临界韧带距离依赖于边界条件和材料韧性,且约为2~8倍的孔洞直径;E.T.Seppala等[9]采用分子动力学方法对动态条件下铜材料中孔洞的增长和聚集行为进行了数值模拟,结果显示临界韧带距离约为0.5倍孔洞直径时,孔洞周围塑性区相遇,孔洞增长速度突然增加,从而导致孔洞汇合。此外,在理论分析方面,P.F.Thomson[10]简化了塑性极限载荷的滑移线场解, 提出了一种孔洞汇合的判断准则;D.L.Tonks等[11]进一步用高应变率下的随机滤渗理论解释了断裂点, 提出了一种通过孔洞聚集形成小尺度孔洞簇增长的模型;T.Pardoen等[12]讨论了基于微结构机理的孔洞汇合模型的进展,并指出因微孔洞汇合引起金属断裂过程最后阶段的模拟需要反映微结构演化重要信息的延性损伤模型。在过去的十多年里,孔洞汇合研究的重要进步是基于简单的孔隙度准则或临界应变准则发展为基于微观机理认识的进展。不过,目前的研究主要是分析相同大小孔洞间的汇合,还需要将其扩展到更一般的情况,即不同大小的孔洞之间的汇合问题;此外,对于孔洞汇合最初发生于相同的大孔洞之间、小孔洞之间亦或不同大小孔洞之间,目前还没有确切的说明。同时,现有的孔洞汇合模型严格来说是描述孔洞变形对损伤的影响,且一般采用指数函数来唯像描述孔洞汇合后损伤的快速增长[13],而根据损伤度的定义,孔洞汇合时刻并没有引起损伤的改变,但实际却促进了损伤的快速发展,目前对于其物理机理至今仍处于探讨之中。

    本文中基于两个不同大小孔洞之间的几何关联,给出孔洞汇合的临界判定方法,并基于能量守恒原理,揭示孔洞汇合后引起损伤增长的物理机理,同时,耦合孔洞汇合的影响,采用数值方法讨论孔洞汇合对延性金属层裂损伤演化特性的影响。

    现阶段对于孔洞汇合机理的分析已经成为层裂损伤研究的主要关注点[14-16],不过,现有的汇合判据还存在不足之处:距离判据没有考虑损伤的影响;损伤(或应力、应变)判据没有考虑孔洞大小的影响。此外,在强动态加载情况下,孔洞增长过程不易发生塑性局域化,孔洞几乎仍然保持球形形状,孔洞汇合时,损伤度较高,且孔洞之间产生相互接触,这可能是因为惯性对孔洞间的颈缩起了阻碍作用[14],这种情况在一些层裂实验[17-18]以及裂纹扩展实验[19]中均可以观测到(见图 1)。因汇合前孔洞基本保持球形形状,且相邻孔洞间距较小,则因孔洞间基体材料颈缩引起孔洞变化对损伤的影响较小,因此相对于基于颈缩过程分析得到的孔洞汇合判据,采用孔洞间距离判据更加简单、适宜。

    图  1  孔洞汇合实验结果
    Figure  1.  Void coalescence by direct impingement in tantalum

    为此,我们考虑两个空心球壳之间的几何关联(见图 2),并定义孔隙度:

    α=b3/(b3a3)
    图  2  孔洞间的几何关系
    Figure  2.  Porous material model

    则孔洞间距离可以表示为:

    d=[(αα1)1/31](a1+a2) (1)

    本文中仍将采用孔洞间的距离作为孔洞开始汇合的判据,并根据实验结果确定临界孔洞距离dcr(根据文献[2]的实验结果,本文中采用dcr=4min(a1, a2)),即当两个孔洞间的距离ddcr时,认为相应的两个孔洞之间发生汇合。与现有的距离计算方法不同,公式(1)不仅包含了孔洞大小,同时也包含了损伤度的影响。众所周知,在相同加载条件下小孔洞周边的应力集中更明显,同时,在大孔洞不变的情况下,小孔洞越小,其对应的损伤度越小,因此,孔洞汇合应该首先发生于最大孔洞与最小孔洞之间,这也从侧面说明了实验最后的观测结果以及相关的数值模拟结果中小孔洞很少的可能原因。

    a1=ka2d=ma1=mka2,则公式(1)可以转化为损伤度D的表达式:

    D=α1α=[1+k1+(m+1)k]3 (2)

    两个特例:

    m=k=1时,D=0.296,这与分析层裂问题时常采用的临界断裂损伤度相近;

    m=1时,有D=α1α=limk[1+k1+2k]3=0.125

    这与L.M.Brown等[20]和D.L.Tonks等[11]分析的孔洞汇合初始临界损伤度完全一致,换句话说,文献[11, 20]中所采用的孔洞汇合临界损伤度只是我们所讨论的特例,图 3显示了孔洞汇合损伤度与汇合孔洞相对大小比值之间的对应关系,同时,计算结果也显示了孔洞汇合损伤度的取值范围在0.296~0.125之间。

    图  3  孔洞相对大小与孔洞汇合临界损伤度关系
    Figure  3.  Critical damage for void coalescence vs. relative difference in size between two voids

    k=10时,图 4显示了孔洞汇合损伤度与孔洞距离之间的对应关系。综合分析图 3~4和公式(2)可知,孔洞汇合是损伤、孔洞相对大小以及孔洞间距离综合影响的结果。对于材料性质、应力状态对孔洞汇合的影响:一方面,损伤与应力、应变耦合在一起[21],损伤对孔洞汇合的影响也间接地反映了材料性质和应力状态对孔洞汇合的影响;另一方面,针对强加载情况,直至汇合前孔洞仍基本保持球形形状,因此,材料的性质和应力状态的影响主要反映在汇合前的孔洞增长过程。

    图  4  孔洞间距离与孔洞汇合临界损伤度关系
    Figure  4.  Critical damage for void coalescence vs. distance between two voids

    现有的孔洞汇合判据(模型),包括距离判据或应力、应变判据(如Tonks模型和Thomason模型),都是基于孔洞间材料颈缩过程得到的,描述的是汇合前孔洞的变化情况,而没有涉及孔洞汇合后对损伤的影响。对于在强动态拉伸载荷作用下,因汇合前孔洞基本保持球形形状,且孔洞间距很小,则孔洞间材料颈缩过程对损伤的影响减弱。目前已经有大量的文献研究孔洞间材料颈缩过程对损伤的影响,因此本文中忽略颈缩的影响,主要讨论孔洞汇合后对损伤度增长的影响。

    孔洞汇合遵循能量守恒原则,即在孔洞汇合前后有:

    Ei+Ek=ˉEi+ˉEk (3)

    式中:EiEk分别表示孔洞周围基体材料的内能和动能,EiEk为孔洞汇合后对应的值。

    对于内能的变化,在绝热条件下有:

    ˙e=pvt (4)

    式中:epv分别表示单位体积的内能、压力和材料的相对比容。因基体材料不可压假设,并且假设孔洞汇合并没有改变材料内部的孔隙度,因此有:

    vt=0

    即孔洞汇合时内能守恒。

    此外,针对单一的空心球壳,设r0为基体材料内部的Lagrange坐标,相应的r为Euler坐标,a0α0为初始孔洞半径和初始孔隙度,则根据不可压缩假设有[21]

    r3=r30a30α0αα01 (5)
    ˙r=a303r2(α01)˙α (6)

    则其动能可以表示为:

    {E_{\rm{k}}} = \frac{1}{2}\int_a^b {4{\rm{ \mathsf{ π} }}\rho {r^2}{{\dot r}^2}{\rm{d}}r = \frac{{2{\rm{ \mathsf{ π} }}\rho }}{9}\frac{{a_0^6}}{{{{\left( {{\alpha _0} - 1} \right)}^2}}}\left[ {1 - {{\left( {\frac{{\alpha - 1}}{\alpha }} \right)}^{^{1/3}}}} \right]{{\dot \alpha }^2}\frac{1}{a}} (7)

    损伤材料内部含有大量不同大小的孔洞,不妨将其等效为不同大小的空心球壳,且每一个空心球壳的内外径之比相同,即αα0相同,这样不仅方便损伤的计算,而且可以间接地考虑孔洞之间的相互作用[22-23]。因孔洞汇合前后αα0和基体材料的密度ρ不变,则根据动能守恒原则,由公式(7)有:

    \dot {\bar \alpha} = \dot \alpha \sqrt {\frac{{\sum ({n_i}/{a_i})}}{{\sum ({N_j}/{R_j})}}} (8)

    式中:{\dot \alpha }ai以及ni为孔洞汇合前的孔隙度增长率、孔洞半径以及对应的孔洞数,{\dot {\bar \alpha} }Rj以及Nj为孔洞汇合后的值。式(8)显示了因孔洞汇合引起的孔洞数减少、孔洞尺寸增加,从而造成孔隙度增长速度的提高,这也明确了因孔洞汇合引起损伤增长的物理机理。

    对于延性金属层裂损伤的研究,我们已经建立了反映初始损伤及孔洞大小、惯性和材料弹塑性效应的层裂损伤物理统计描述方法[22],同时,基于材料晶粒尺寸与潜在孔洞成核数之间的关系,构建了一个耦合晶粒尺寸影响的孔洞成核方程[24]。在前期工作的基础上,我们将孔洞汇合的影响引入到已有的层裂损伤模型中,即在计算损伤演化过程中,根据公式(1),当孔洞间距离ddcr时,采用公式(8)调整孔隙度的增长率,同时结合相关文献对实验结果的分析[2],探讨孔洞汇合对层裂损伤演化过程的影响。层裂实验靶材料分别选用30、60、100和200 μm等4种晶粒尺寸的高纯铜,靶厚均为4 mm;飞片材料为石英(Z-cut quartz),厚度约2 mm,飞片速度约131 m/s。对4种靶材料的实验结果进行了数值模拟,同时,在30 μm晶粒尺寸高纯铜的计算模型中考虑了孔洞汇合的影响。计算中所采用的模型参数和材料参数均与我们前期的工作[22, 24]所采用的参数相同。

    图 5显示了汇合对孔洞尺寸d增长的影响:因汇合以及汇合导致孔隙度增长率的提高,相对于没有考虑汇合的计算结果,孔洞尺寸迅速增长。图 6的计算结果显示:虽然孔洞汇合时损伤度没有增加,但因为汇合引起孔隙度增长率的提高,从而导致了损伤的快速增长。

    图  5  孔洞汇合对孔洞增长的影响
    Figure  5.  Influences of void coalescence on void size
    图  6  孔洞汇合对损伤发展的影响
    Figure  6.  Influences of void coalescence on spall damage

    图 7左图显示了晶粒尺寸、孔洞汇合对自由面速度vf的影响:随着材料平均晶粒尺寸的增加,自由面速度曲线的回跳点降低,即层裂强度增加,这与P.B.Trivedi等[25]对不同晶粒尺寸高纯铝层裂实验结果的分析在定性上一致;同时,对于平均晶粒尺寸为30 μm的材料,考虑孔洞汇合的影响,曲线回跳后的斜率显著增加,上升的幅度增高,图 7右图为对应的自由面速度曲线实验结果:平均晶粒尺寸dg=30、200 μm的损伤材料中存在大量的孔洞汇合现象,相对于没有发生孔洞汇合的自由面速度曲线(60、100 μm),自由面速度曲线回跳后的斜率和上升的幅度增加[2],关于孔洞汇合的计算结果和实验结果定性上符合也较好。

    图  7  晶粒尺寸、孔洞汇合对自由面速度曲线的影响
    Figure  7.  Influences of void coalescence and grain size on free surface velocities

    表 1列出了不同平均晶粒尺寸dg损伤材料内部层裂面处孔洞数N和平均孔洞直径dv的实验统计结果和数值计算结果(注:实验给出的是可观测到的孔洞数,而计算给出的是单位体积(cm3)内的孔洞数)。实验观测结果显示:随着晶粒尺寸的增加,损伤材料内部的孔洞数减少、平均孔洞尺寸增加。计算结果与实验定性符合。同时,对实验观测结果和计算结果的分析表明(30 μm样品):孔洞汇合引起孔洞数减少、平均孔洞尺寸增加。

    表  1  损伤材料内部孔洞数及孔洞大小的统计结果
    Table  1.  Damage statistics
    dg /μm N dv
    实验 计算 实验 计算
    30 236 11.460 38.1 12.17
    0.044(考虑汇合) 37.12(考虑汇合)
    60 363 3.236 22.7 22.36
    100 267 1.421 33.0 34.51
    200 111 0.566 55.1 42.60
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    图 8显示了选取不同孔洞汇合临界损伤度D对自由面速度曲线的影响:孔洞汇合发生越早,材料内部损伤发展越快,即自由面曲线回跳后曲线上升的斜率和幅度越大。

    图  8  孔洞汇合临界损伤度对自由面速度曲线的影响
    Figure  8.  Influences of critical damage for void coalescence on free surface velocities

    耦合孔洞汇合的影响是精细化描述延性金属材料层裂损伤演化过程的关键。针对强动态拉伸载荷作用下延性金属层裂损伤问题,尝试建立了一个反映材料损伤和材料内部孔洞之间几何信息的孔洞汇合判定方法,从而弥补了现有判据只考虑单一影响因素的不足。同时,基于孔洞汇合前后能量守恒原理,给出了孔洞汇合对损伤增长影响的关系式,明确了孔洞汇合引起损伤增长的物理机理。

    将材料平均晶粒尺寸影响和孔洞汇合影响引入到层裂损伤模型中,结合相关文献的实验分析结果,数值计算分析结果显示:晶粒尺寸越小,损伤材料内部成核孔洞越多、平均孔洞尺寸越小,自由面速度回跳点增高(即层裂强度降低)、回跳后速度曲线上升的斜率降低;孔洞汇合引起回跳后速度曲线上升的斜率增加、损伤材料内部的孔洞数减少、平均孔洞尺寸增加。计算结果与实验结果定性上符合较好,从而在一定程度上推进了延性金属层裂损伤的微细观物理建模研究。

  • 图  1  隧道层状围岩受力示意图

    Figure  1.  Force diagram of layered rock surrounding the tunnel

    图  2  梁的受力情况

    Figure  2.  Stress analysis of beam

    图  3  解除右侧约束后梁的受力

    Figure  3.  Stress after removing constraint of right side

    图  4  岩层厚度与岩梁正应力关系曲线

    Figure  4.  Stress vs. the thickness of rock layer

    图  5  岩层倾角与岩梁正应力关系曲线

    Figure  5.  Stress vs. the angle of rock layer

    图  6  隧道半径与岩梁正应力关系曲线

    Figure  6.  Stress vs. tunnel radius

    图  7  覆盖层厚度与岩梁正应力关系曲线

    Figure  7.  Stress vs. the thickness of covering layer

    图  8  层状围岩所对应夹角与应力关系曲线

    Figure  8.  Stress vs. the corresponding angle of rock layer

    图  9  隧道半径和层状厚度比与岩梁正应力关系曲线

    Figure  9.  Stress vs. the ratio of tunnel radius to thickness

  • [1] 张志强, 何本国, 关宝树.节理岩体隧道围岩稳定性判定指标合理性研究[J].现代隧道技术, 2012, 49(1):12-19. doi: 10.3969/j.issn.1009-6582.2012.01.003

    Zhang Zhiqiang, He Benguo, Guan Baoshu. A study of the criterion for the stability of a tunnel in a jointed rock mass[J]. Modern Tunnelling Technology, 2012, 49(1):12-19. doi: 10.3969/j.issn.1009-6582.2012.01.003
    [2] 胡文清, 郑颖人, 钟昌云.木寨岭隧道软弱围岩段施工方法及数值分析[J].地下空间, 2004, 24(2):194-197. doi: 10.3969/j.issn.1673-0836.2004.02.013

    Hu Wenqing, Zheng Yingren, Zhong Changyun. Construction method and numerical analysis on Muzhailing tunnel[J]. Underground Space, 2004, 24(2):194-197. doi: 10.3969/j.issn.1673-0836.2004.02.013
    [3] 张黎明, 郑颖人, 王在泉, 等.有限元强度折减法在公路隧道中的应用探讨[J].岩土力学, 2007, 28(1):97-101. doi: 10.3969/j.issn.1000-7598.2007.01.018

    Zhang Liming, Zheng Yingren, Wang Zaiquan, et al. Application of strength reduction finite element method to road tunnels[J]. Rock and Soild Mechanics, 2007, 28(1):97-101. doi: 10.3969/j.issn.1000-7598.2007.01.018
    [4] 郑颖人, 赵尚毅, 邓楚键, 等.有限元极限分析法发展及其在岩土工程中的应用[J].中国工程科学, 2006, 8(12):39-61. doi: 10.3969/j.issn.1009-1742.2006.12.005

    Zheng Yingren, Zhao Shangyi, Deng Chujian, et al. Development of finite element limit analysis method and its application to geotechnical engineering[J]. Engineering Science, 2006, 8(12):39-61. doi: 10.3969/j.issn.1009-1742.2006.12.005
    [5] 郑颖人, 邱陈瑜, 张红, 等.关于土体隧洞围岩稳定性分析方法的探索[J].岩石力学与工程学报, 2008, 27(10):1968-1980. doi: 10.3321/j.issn:1000-6915.2008.10.003

    Zheng Yingren, Qiu Chenyu, Zhang Hong, et al. Exploration of stability analysis methods for surrounding rocks of soil tunnel[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2008, 27(10):1968-1980. doi: 10.3321/j.issn:1000-6915.2008.10.003
    [6] 郑颖人, 邱陈瑜, 宋雅坤, 等.土质隧洞围岩稳定性分析与设计计算方法探讨[J].后勤工程学院学报, 2009, 25(3): 1-9. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/hqgcxyxb200903001

    Zheng Yingren, Qiu Chenyu, Song Yakun, et al. Exploration of stability analysia and design calculation methods of surrounding rocks in soil tunnel[J]. Journal of Logistical Engineering University, 2009, 25(10):1-9. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/hqgcxyxb200903001
    [7] 郑颖人, 徐浩, 王成, 等.隧洞破坏机理及深浅埋分界标准[J].浙江大学学报, 2010, 44(10):1851-1856. doi: 10.3785/j.issn.1008-973X.2010.10.002

    Zheng Yingren, Xu Hao, Wang Cheng, et al. Research on the failure mechanism of tunnel and dividing line standard between shallow and deep bury[J]. Journal of Zhejiang University, 2010, 44(10):1851-1856. doi: 10.3785/j.issn.1008-973X.2010.10.002
    [8] 边克信.爆破地震对地下构筑物的影响[J].中国矿山工程, 1981, 1(6):25-36. http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YSKS198106008.htm

    Bian Kexin. Influence of blasting seismic on underground structure[J]. China Mine Engineering, 1981, 1(6):25-36. http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YSKS198106008.htm
    [9] 朱瑞赓, 李铮.爆炸地震波的现场测量及其安全距离[J].爆炸与冲击, 1982, 2(1):60-67. http://www.bzycj.cn/CN/abstract/abstract11301.shtml

    Zhu Ruigeng, Li Zheng. In-situ measurements of blasting seismic waves and their safety distance[J]. Explosion and Shock Waves, 1982, 2(1):60-67. http://www.bzycj.cn/CN/abstract/abstract11301.shtml
    [10] Singh P K. Blast vibration damage to underground coal mines from adjacent open-pit blasting[J]. International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, 2002, 39(8):959-973. doi: 10.1016/S1365-1609(02)00098-9
    [11] Torano J, Rodríguez R, Diego I, et al. FEM models including randomness and its application to the blasting vibrations prediction[J]. Computers and Geotechnics, 2006, 33(1):15-28. doi: 10.1016/j.compgeo.2006.01.003
    [12] 刘国华, 王振宇.爆破荷载作用下隧道的动态响应与抗爆分析[J].浙江大学学报, 2004, 38(2):204-209. doi: 10.3785/j.issn.1008-973X.2004.02.017

    Liu Guohua, Wang Zhenyu. Dynamic response and blast-resistance analysis of a tunnel subjected to blast loading[J]. Journal of Zhejiang University, 2004, 38(2):204-209. doi: 10.3785/j.issn.1008-973X.2004.02.017
    [13] 阳生权.小线间距施工隧道爆破地震影响下既有隧道围岩线性动力分析[J].工程爆破, 1998, 4(1):1-6. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/gcbp199801001

    Yang Shengquan. Linear dynamic analysis on rock-media of old tunnel affected by blasting vibration of new tunnel with small line-clearance[J]. Engineering Blasting, 1998, 4(1):1-6. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/gcbp199801001
    [14] 张庆松, 李利平, 李术才, 等.小间距隧道爆破动力特性试验研究[J].岩土力学, 2008, 29(10):2655-2660. doi: 10.3969/j.issn.1000-7598.2008.10.012

    Zhang Qingsong, Li Liping, Li Shucai, et al. Experimental study of blasting dynamic vibration of closely adjacent tunnel[J]. Rock and Soild Mechanics, 2008, 29(10):2655-2660. doi: 10.3969/j.issn.1000-7598.2008.10.012
    [15] 王明年, 潘晓马, 张成满, 等.邻近隧道爆破振动响应研究[J].岩土力学, 2004, 25(3):412-414. doi: 10.3969/j.issn.1000-7598.2004.03.017

    Wang Mingnian, Pan Xiaoma, Zhang Chengmam, et al. Study of blasting vibration influence on close-spaced tunnel[J]. Rock and Soild Mechanics, 2004, 25(3):412-414. doi: 10.3969/j.issn.1000-7598.2004.03.017
    [16] 毕继红, 钟建辉.邻近隧道爆破震动对既有隧道影响的研究[J].工程爆破, 2004, 10(4):69-73. doi: 10.3969/j.issn.1006-7051.2004.04.017

    Bi Jihong, Zhong Jianhui. Study on influence of blasting vibration from excavation of a new tunnel on existed tunnel[J]. Engineering Blasting, 2004, 10(4):69-73. doi: 10.3969/j.issn.1006-7051.2004.04.017
    [17] 吴亮, 钟冬望.不同布置条件下邻近隧道掘进爆破对既有隧道的影响[J].煤炭学报, 2009, 34(10):1339-1343. doi: 10.3321/j.issn:0253-9993.2009.10.008

    Wu Liang, Zhong Dongwang. Effect of tunneling blasting on the existing adjacent tunnel under different conditions[J]. Journal of China Coal Society, 2009, 34(10):1339-1343. doi: 10.3321/j.issn:0253-9993.2009.10.008
    [18] 王新宇, 邵珠山, 乔汝佳.小净距下穿铁路隧道爆破震动的响应研究[J].应用力学学报, 2013, 30(4):527-532. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/yylxxb201304012

    Wang Xinyu, Shao Zhushan, Qiao Rujia. Study on the dynamic responses of blasting vibration on undercrossing railway tunnel with small distance[J]. Chinese Journal of Applied Mechanics, 2013, 30(4):527-532. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/yylxxb201304012
    [19] 苏永贵, 赵跃堂.爆炸长波作用拱形坑道在不同侧压力系数下的应力与破坏分析[J].国防交通工程与技术, 2015, 13(1):50-53. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/gfjtgcyjs201501013

    Su Yonggui, Zhao Yuetang. A stress-and-failure analysis of an arched tunnel under the action of the long-wave explosion with different lateral-pressure coefficients[J]. Traffic Engineering and Technology for National Defence, 2015, 13(1):50-53. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/gfjtgcyjs201501013
    [20] 徐芝纶.弹性力学[M].北京:高等教育出版社, 2006:41-45.
    [21] 李廉锟.结构力学[M].北京:高等教育出版社, 2004:130-132.
    [22] 徐颖, 陈建平, 左昌群.武当群片岩隧道剪切型纵向裂缝破坏机理[J].中南大学学报(自然科学版), 2013, 44(7):2950-2957. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/zngydxxb201307044

    Xu Ying, Chen Jianpping, Zuo Cangqun. Shear type longitudinal cracks failure mechanism in Wudang group of schist tunnel[J]. Journal of Central South University (Science Edition), 2013, 44(7):2950-2957. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/zngydxxb201307044
  • 期刊类型引用(29)

    1. 彭亚雄,周子霈,姚颖康,刘运思,左清军. 爆破作用下层状围岩隧道突变失稳判据研究. 中国安全科学学报. 2024(01): 171-178 . 百度学术
    2. 游元兴. 下穿桥梁隧道爆破参数设计分析. 运输经理世界. 2024(22): 83-85 . 百度学术
    3. 颜天成,张庆彬,陈敏. 新建隧道爆破对下部近接运营高铁隧道影响分析. 爆破. 2023(01): 185-193+220 . 百度学术
    4. 李阳. 下穿桥梁隧道爆破参数设计研究. 运输经理世界. 2023(22): 124-126 . 百度学术
    5. 邓祥辉,王靖媛,杨俊,王睿,丁潇. 地铁隧道爆破施工影响的邻近居民楼质点峰值振速研究. 地震工程学报. 2022(01): 17-21+45 . 百度学术
    6. 魏立恒,倪修能,郭洪雨,孙飞,葛艺超,夏兆平,王国波. 城市越岭长隧道爆破开挖振动影响研究. 爆破. 2022(01): 159-167 . 百度学术
    7. 张文康,熊承仁. 构造应力场中层状围岩隧道动力响应数值分析. 公路. 2021(01): 340-346 . 百度学术
    8. 梁书锋,凌天龙,李晨. 高铁长城站小净距隧道爆破振动效应研究. 爆破. 2021(01): 116-123+139 . 百度学术
    9. 赵玉荣. 隧道周围采石场机械开挖极限范围分析. 甘肃科技纵横. 2021(03): 46-48+81 . 百度学术
    10. 郭新新,汪波,王振宇,喻炜,马振旺. 爆破施工对既有裂缝、空洞隧道的动力影响. 地下空间与工程学报. 2021(02): 590-600 . 百度学术
    11. 徐海岩,王志杰,陈昌健,蔡李斌,李振,邓宇航,夏勇. 土砂互层隧道塌方及演变规律的模型试验研究. 岩土工程学报. 2021(06): 1050-1058 . 百度学术
    12. 郑军锋. 新建隧道爆破对邻近既有高铁隧道影响. 山西建筑. 2020(01): 119-121 . 百度学术
    13. 罗驰,杨新安,李坤,王斌,肖承倚. 隧道近区爆破振动动应变测试及其应用. 振动与冲击. 2020(02): 262-268 . 百度学术
    14. 高卫亮,王光勇,张运强. 爆破作用下山岭隧道衬砌动态响应分析. 应用力学学报. 2020(04): 1737-1744+1873 . 百度学术
    15. 涂颖,杨建华,代金豪. 大型地下洞室上层爆破开挖对下层围岩振动特性的影响. 长江科学院院报. 2020(09): 110-114 . 百度学术
    16. 高卫亮,王光勇,张运强. 在侧爆作用下既有山岭隧道支护结构动态响应分析. 应用力学学报. 2020(05): 2297-2302+2340 . 百度学术
    17. 曹峰,凌同华,张胜. 考虑应力波透射影响的公路隧道爆破振动速度安全阈值. 振动与冲击. 2020(23): 154-159 . 百度学术
    18. 陈雪峰,赵孝学,马浪,张龙,汪海波. 栗木山隧道层状硬岩掘进控制爆破技术. 安徽理工大学学报(自然科学版). 2019(01): 69-73 . 百度学术
    19. 武仁杰,李海波. SHPB冲击作用下层状千枚岩多尺度破坏机理研究. 爆炸与冲击. 2019(08): 108-117 . 本站查看
    20. 何忠明,蔡军,黄阜,刘雅欣. 基于能量法的连拱隧道钻爆施工对围岩损伤影响分析. 中国公路学报. 2019(09): 143-151+182 . 百度学术
    21. 姜立春,苏勇. 胶结充填体矿柱失稳的临界爆破振速理论模型及应用. 中国有色金属学报. 2019(11): 2663-2670 . 百度学术
    22. 杨文东,杨栋,夏杰. 爆破动荷载作用下的地下结构内力计算方法探讨. 爆破. 2018(01): 49-53 . 百度学术
    23. 陈雪峰,赵孝学,马浪,张龙,刘江华,梁红兵,汪海波. 层状节理岩体隧道钻爆参数优化研究. 公路. 2018(05): 323-325 . 百度学术
    24. 邓祥辉,杨俊,王睿,张永杰. 道路下浅埋隧道爆破施工振动影响的试验研究. 中国安全生产科学技术. 2018(07): 169-174 . 百度学术
    25. 王夏楠. 爆破扰动下巷道围岩临界破坏深度分析. 工矿自动化. 2018(07): 31-35 . 百度学术
    26. 杨建华,吴泽南,蒋水华,姚池,卢文波,周创兵. 深埋隧洞爆破开挖地应力瞬态卸荷诱发围岩振动控制方法研究. 岩石力学与工程学报. 2018(12): 2751-2761 . 百度学术
    27. 张龙,覃羽诗,孙懿. 隧道爆破施工对既有管道影响的有限元分析. 江苏建筑职业技术学院学报. 2018(04): 1-4 . 百度学术
    28. 廖伟逸,袁辉,王凤山. 基于解释结构模型的公路隧道口部滑塌影响因素分析. 安全与环境工程. 2017(06): 134-138 . 百度学术
    29. 蔡清池,刘春,姜泽. 爆破下质点峰值振速大小的多元回归分析. 三明学院学报. 2017(04): 83-87 . 百度学术

    其他类型引用(13)

  • 加载中
图(9)
计量
  • 文章访问数:  4623
  • HTML全文浏览量:  1382
  • PDF下载量:  459
  • 被引次数: 42
出版历程
  • 收稿日期:  2015-09-07
  • 修回日期:  2015-11-18
  • 刊出日期:  2017-03-25

目录

/

返回文章
返回