• ISSN 1001-1455  CN 51-1148/O3
  • EI、Scopus、CA、JST收录
  • 力学类中文核心期刊
  • 中国科技核心期刊、CSCD统计源期刊

基于机械振动理论的垂直侵彻弹靶作用模型

程祥利 赵慧 李林川 叶海福

张凯, 奚进一, 高均波. 多层爆炸复合中的成波研究[J]. 爆炸与冲击, 1991, 11(1): 37-45. doi: 10.11883/1001-1455(1991)01-0037-9
引用本文: 程祥利, 赵慧, 李林川, 叶海福. 基于机械振动理论的垂直侵彻弹靶作用模型[J]. 爆炸与冲击, 2019, 39(9): 093301. doi: 10.11883/bzycj-2018-0242
CHENG Xiangli, ZHAO Hui, LI Linchuan, YE Haifu. Projectile target response model for normal penetration process based on mechanical vibration theory[J]. Explosion And Shock Waves, 2019, 39(9): 093301. doi: 10.11883/bzycj-2018-0242
Citation: CHENG Xiangli, ZHAO Hui, LI Linchuan, YE Haifu. Projectile target response model for normal penetration process based on mechanical vibration theory[J]. Explosion And Shock Waves, 2019, 39(9): 093301. doi: 10.11883/bzycj-2018-0242

基于机械振动理论的垂直侵彻弹靶作用模型

doi: 10.11883/bzycj-2018-0242
详细信息
    作者简介:

    程祥利(1984- ),男,博士,助理研究员,chengxiangli126@126.com

    通讯作者:

    叶海福(1982- ),男,硕士,副研究员,yehaifu@126.com

  • 中图分类号: O385

Projectile target response model for normal penetration process based on mechanical vibration theory

  • 摘要: 为了给侵彻引信抗高过载优化设计提供准确的力学输入,将机械振动理论引入侵彻过程建模领域,提出了一种侵彻战斗部刚体运动与一阶轴向振动相结合的垂直侵彻弹靶作用模型。在垂直侵彻过程受力分析的基础上,基于牛顿第二定律建立了战斗部刚体运动模型,基于单自由度弹簧-质量-阻尼系统建立了战斗部一阶轴向振动模型,并采用数值积分的方法获得了垂直侵彻过程中各物理量的变化规律。和火炮试验实测加速度信号的对比分析结果表明:考虑战斗部一阶轴向振动后的垂直侵彻弹靶作用模型能更准确地描述侵彻过程,能更有效地指导侵彻引信的抗高过载优化设计。
  • 炸药在密闭空间内爆炸,冲击波在空间内往返运动,并在该过程中逐渐减弱并消失,之后空间内的压力分布较均匀,随时间变化缓慢,这种压力状态被称为准静态压力状态。准静态气压状态下空间内的压力因气体与外界热交换而缓慢变化,而一般受关注的是最初的准静态压力值或者准静态压力峰值,下文将准静态压力峰值简称为准静态压力。

    准静态压力受到的关注远不及爆炸冲击波形成的脉冲压力,但其仍是非常重要的力学参数,比如:准静态压力是爆炸容器安全设计的重要参考数据[1-2];另外,对于地下核爆炸,爆室内的准静态压力是核爆炸形成的剧毒物质在岩土孔隙和裂缝中扩散的动力[3]。国外实验研究工作较丰富[4-8],Anderson等[7]基于文献中的实验数据,利用相似理论拟合得到容器内爆炸准静态气压无量纲峰值的经验公式,Anthony等[8]通过实验得到了炸药LX-13在容器内爆炸形成的准静态压力经验公式,Bultman[1]在容器设计时也引用了基于实验数据的经验公式,但这些经验公式差异较大。国内的研究工作不多,特别是实验工作比较缺乏。王等旺等[9]、林俊德[10]开展了柱形容器内准静态压力的实验研究,钟方平[11]通过数值计算研究了柱形容器内的准静态压力,钟巍等[12]研究了考虑化学反应动力学影响的约束爆炸准静态压力的计算方法。

    本文中,在球形爆炸容器内开展了4种不同当量的爆炸加载实验,实验中压力传感器采用了2种安装方式,均获得了理想数据;还理论推导了准静态压力的表达式,并通过拟合实测数据得到具体的经验公式。

    实验在内径523 mm的球形爆炸容器内进行,容器如图 1所示。炸药采用球形装药,装药包括主装药和起爆微型药球两部分,如图 2所示。主装药由2个半球组成,为60%RDX和40%TNT浇铸而成。起爆药球的当量为1 g TNT,直径为10 mm,由微米级的PETN粉压制而成。起爆药球连接一根柔爆索,其中心为柔爆索的一端。柔爆索直径为1 mm,线装药密度为0.5 g RDX/m,为铅皮柔爆索。

    图  1  实验用球形爆炸容器
    Figure  1.  The spherical explosion containment vessel used in experiment
    图  2  实验装药
    Figure  2.  Explosive installation

    实验时采用细绳吊挂装药,装药置于容器中心。容器内除了炸药、导爆索和细绳,再无其他物体,这样的做法可以尽量减少容器内除炸药以外的多余物体。雷管处于雷管罩内,与容器内部体积隔开。由雷管引爆较细的柔爆索,柔爆索在中心起爆微型药球,微型药球再起爆球形主装药,该起爆方式能保证形成较理想的球面冲击波。采用27、60、185、370 g TNT 4种当量,对应的比距离范围为0.36~0.87 m/kg1/3

    容器赤道面上均布4个用于传感器安装的接口。压力传感器安装包括齐平安装和导孔安装2种方式,如图 3所示。齐平安装方式中传感器敏感面与容器内壁齐平;导孔安装方式设计了一个空腔,传感器敏感面处于空腔内,该空腔通过6个直径1 mm的导孔连接容器。导孔安装方式可以避免传感器遭受强冲击波或高速破片的破坏,但也导致整个测试的频响降低[13],因此该方式仅适合准静态压力这种变化较缓慢的参数测试。

    图  3  压力传感器安装结构示意图
    Figure  3.  Diagrams of pressure sensor installations

    实验中采用了某型压电式压力传感器和某型压阻式压力传感器,参数见表 1。由于实验中压阻式传感器在采用齐平安装方式下容易损坏或实测信号质量不高,最终压阻式传感器采用导孔安装方式,压电式传感器采用齐平安装方式。2种压力测量系统通过同步机实现时间同步。

    表  1  压力传感器参数
    Table  1.  Performance parameters of pressure sensors
    类型 量程/MPa 频响/kHz 上升时间/μs 非线性度 精度
    压电式传感器 34.48, 68.95 500 ≤1.0 ≤1.0%Fs 0.14, 0.28 kPa
    压阻式传感器 15, 40 600 ≤0.3 ≤1.0%Fs 0.5%Fs
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    图 4为齐平安装压力传感器测得的典型波形。可见压力波形的前期(爆炸后1 ms之前)存在3次较明显的脉冲,表明炸药在容器中心爆炸后,形成的冲击波在容器壁和容器中心之间往返运动,在容器壁上反射了3次;在3个脉冲之后,压力波形变化较缓,表明容器内的压力趋于平静,进入准静态压力状态。当然,在比距离比本文的更小的工况下,也可能出现冲击波往返次数多于3次,容器内压力进入准静态状态的现象。准静态压力的取值是对压力波形的准静态压力部分进行平均处理,图 4中冲击波反射压力达到约16 MPa,准静态压力仅为1.5 MPa。

    图  4  齐平安装传感器获得典型压力波形(当量60 gTNT)
    Figure  4.  Pressure-time curve obtained by the pressure sensor of flush installation (when explosion equivalent is 60 gTNT)

    图 5为导孔安装压力传感器获得的典型压力波形。可见波形早期有一个压力最大值(约3.5 MPa),之后压力缓慢变化,且压力在初期时间内(爆炸后0.2 s之前)近似地随时间线性下降。

    图  5  导孔安装传感器获得的典型波形(当量60 gTNT)
    Figure  5.  Pressure-time curve obtained by the pressure sensor of guide-hole installation (when explosion equivalent is 60 gTNT)

    虽然导孔安装传感器未与容器内部空间直接接触,而是通过6个直径1 mm的小孔连接,但爆炸冲击波通过小孔仍会对传感器加载一个较弱的冲击载荷。因此,简单地读取图 5中压力波形的最大值作为准静态压力值是不合适的,该峰值应该是冲击波压力在低频测试系统中的表现。准静态气压是由冲击波压力连续变化而来的,如何确定准静态气压值显得比较困难,这可能也是不同文献中实测准静态气压差别较大的原因之一。本文的取值方法如图 6所示,按照线性下降斜率进行反向回推,与波形上升沿交于一个点,该点的压力值即为准静态气压。这种取值方法也是Anderson等[7]推荐的方法。

    图  6  准静态压力值的选取方法
    Figure  6.  The method for determining quasi-static pressure

    表 2为两种安装方式的传感器测量到的准静态压力值,可见两种测量方式得到的准静态压力值相近。

    表  2  压力传感器参数
    Table  2.  Quasi-static pressures obtained by pressure sensors
    当量/(gTNT) 准静态压力/MPa
    压电式传感器 压阻式传感器
    27 0.7, 0.7, 0.6
    60 1.4, 1.5 1.5, 1.2
    185 2.4 3.7
    370 5.5, 4.9, 5.3 5.4
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    值得注意的是,由于冲击波的作用,压力波形的早期存在一个远高于准静态压力值的压力峰,如图 4~5所示。传感器的量程必须根据该压力峰值来进行选取,但传感器量程过高必然导致准静态压力值的测量精度下降。

    密闭空间内的准静态气压主要是爆炸气体产物在爆炸释放热量的作用下温度升高而引起的气体热运动压力。影响准静态气压的主要因素包括两部分:一是由爆炸形成的大量气体产物使得密闭空间内气体量增大;二是爆炸释放的热量使气体的温度升高。下面基于理想气体的假设,简单地推导密闭空间内准静态压力的表达式。

    理想气体的状态方程为:

    p=ρRT
    (1)

    式中:ρ为气体密度;R为理想气体参数,为普适气体参数R0除以气体摩尔质量M,即R=R0/MT为绝对温度。

    忽略气体与外界热交换带来的能量损失,且忽略空间内介质气体的质量(因为其质量远小于炸药的质量),同时假设爆炸释放的能量全部用来加热球形容器内的气体物质(因为大部分爆炸能量转换为了气体内能),则气体的温升为:

    ΔT=EQcV
    (2)

    式中:E为爆炸释放的总能量,Q为爆炸当量,cV为容器内气体的平均定容比热。

    实验初始状态为常温、常压,因此爆炸后密闭空间内的准静态压力为:

    pq=ρRT=QVR0M(T0+ΔT)=QVR0M(T0+EQcV)=QV(R0T0M+eR0McV)
    (3)

    式中:T0为初始温度,V为容器体积,e为炸药释放的质量能量,即比内能。对于特定的炸药来说,气体摩尔质量M、定容比热cV、比内能e皆为常数,从式(3)可以看出,空间内准静态压力与当量容积比Q/V呈正比例关系。该关系式与Pastrnak等[5]采用的表达式形式相同。

    根据表 2中数据,绘制准静态压力与当量容积比Q/V的变化关系,如图 7所示。可见,2种安装方式传感器获得的数据变化规律一致。另外,也可以看出,球形爆炸容器内准静态压力与当量容积比Q/V呈近似的线性关系。

    图  7  球形容器内准静态压力与当量容积比的关系
    Figure  7.  Relation between quasi-static pressure and explosion equivalent-to-vessel volume ratio in spherical vessel

    基于式(3)和表 2中的实测数据,可以拟合得出准静态压力经验公式:

    pq=1.10Q/V0.36kgTNT/m3Q/V4.94kgTNT/m3
    (4)

    式中pq单位为MPa,当量单位为kg TNT,容器体积单位为m3

    在理论推导准静态压力表达式—式(3)的过程中,忽略了容器内介质气体的质量,因为大部分情况下介质气体的质量远小于炸药质量,但当炸药质量较小,与容器内介质气体质量相当时,这种处理方式是不合适的,此时经验公式(4)不再适用。另外,文献[10]表明,容器内的氧气环境对准静态压力有影响,在爆炸后的高温环境中,爆轰产物与氧气化合燃烧,增大容器内气压,如果爆炸当量比本文实验的爆炸当量更大,可能导致氧气相对不足,爆轰产物与氧气的化合燃烧不充分,此时经验公式(4)也不再适用。因此,基于现有的实验结果,当量容积比范围0.36~4.94 kg TNT/m3是式(4)成立的重要前提条件,如果当量容积比不在该范围,式(4)可能不再适用。

    再者,式(3)显示,炸药种类不变的情况下准静态压力和当量容积比之间关系的线性系数才是一个常数。因此,式(4)可能不适用于性质与本文实验所用炸药相差较大的炸药。

    在球形容器内开展了4种当量的爆炸加载实验,实验中压力传感器采用了齐平和导孔两种安装方式,均获得了准静态压力数据,且两组数据一致。研究结果表明:

    (1) 在比距离0.36~0.87 m/kg1/3、当量容积比0.36~4.94 kg TNT/m3范围内,爆炸冲击波在球形容器内往返3次后,容器内气体进入准静态压力状态。

    (2) 球形容器内准静态压力与当量容积比呈正比例关系,系数为1.10 MPa·m3/ kg TNT。

  • 图  1  垂直侵彻过程受力分析图

    Figure  1.  Force diagram in normal penetration process

    图  2  单自由度弹簧-质量-阻尼系统

    Figure  2.  Single DOF spring-mass-damper system

    图  3  程序流程图

    Figure  3.  Flow diagram for programming

    图  4  垂直侵彻过程中的刚体过载变化曲线

    Figure  4.  Rigid acceleration curve in normal penetration process

    图  5  垂直侵彻过程中的弹性过载变化曲线

    Figure  5.  Elastic acceleration curve in normal penetration process

    图  6  弹性过载的频谱分析结果

    Figure  6.  Frequency spectrum of elastic acceleration signal

    图  7  战斗部一阶轴向振动的频率响应特性

    Figure  7.  Frequency response characteristics of the first order axial vibration for projectiles

    图  8  垂直侵彻过程中的总过载变化曲线

    Figure  8.  Total acceleration curve in normal penetration process

    图  9  战斗部总过载的频谱分析结果

    Figure  9.  Frequency spectrum of total acceleration signal

    图  10  靶标布置

    Figure  10.  Schematic diagram of the target

    图  11  试验弹

    Figure  11.  Schematic diagram of the projectile

    图  12  实测加速度信号

    Figure  12.  Acceleration data collected

    图  13  实测数据的频谱

    Figure  13.  Frequency spectrum of data collected

    表  1  每层靶的碰靶时刻

    Table  1.   Penetration moment of every layer target

    层数计算结果/ms高速摄像判读结果/ms绝对误差/ms相对误差/%
    第 1 层 0.00 0.00.00
    第 2 层 4.20 4.00.205.00
    第 3 层 8.30 8.00.303.75
    第 4 层12.5012.00.504.17
    第 5 层16.8515.90.955.97
    第 6 层21.3020.31.004.92
    第 7 层25.9025.00.903.60
    第 8 层30.6529.80.852.85
    下载: 导出CSV
  • [1] 李晓峰. 侵彻弹药引信技术 [M]. 北京: 国防工业出版社, 2016: 1−3.
    [2] 王伟力, 黄雪峰, 杨雨潼. 半穿甲战斗部侵彻过程中装药安定性研究 [J]. 海军航空工程学院学报, 2010, 25(1): 79–82. DOI: 10.3969/j.issn.1673-1522.2010.01.019.

    WANG Weili, HUANG Xuefeng, YANG Yutong. Research on the grain safety during the penetration process of semi-armor-piercing warhead [J]. Journal of Naval Aeronautical and Astronautical University, 2010, 25(1): 79–82. DOI: 10.3969/j.issn.1673-1522.2010.01.019.
    [3] 张建新. 侵彻引信炸点控制理论及试验研究 [D]. 南京: 南京理工大学, 2012: 1−2.
    [4] 赵生伟, 初哲, 李明. 抗侵彻过载战斗部装药安定性实验研究 [J]. 兵工学报, 2010, 31(S1): 284–287.

    ZHAO Shengwei, CHU Zhe, LI Ming. Experiment investigation on stability of explosive in anti-overload warhead [J]. Acta Armamentarii, 2010, 31(S1): 284–287.
    [5] 赵南, 王可慧, 李明, 等. 薄壁弹体高速侵彻钢筋混凝土实验研究 [J]. 实验力学, 2017, 32(4): 573–579. DOI: 10.7520/1001-4888-16-179.

    ZHAO Nan, WANG Kehui, LI Ming, et al. Experimental study of high speed penetration of thin-wall projectile in steel reinforced concreete [J]. Journal of Experimental Mechanics, 2017, 32(4): 573–579. DOI: 10.7520/1001-4888-16-179.
    [6] FORRESTAL M J, TZOU D Y. A spherical cavity-expansion penetration model for concrete targets [J]. International Journal of Solids and Structures, 1997, 34(31-32): 4127–4146. DOI: 10.1016/S0020-7683(97)00017-6.
    [7] BENDOR G, DUBINSKY A, ELPERIN T. Analytical solution for penetration by rigid conical impactors using cavity expansion models [J]. Mechanics Research Communications, 2000, 27(2): 185–189. DOI: 10.1016/S0093-6413(00)00080-X.
    [8] FORRESTAL M J, FREW D J, HICKERSON J P, et al. Penetration of concrete targets with deceleration-time measurements [J]. International Journal of Impact Engineering, 2003, 28(5): 479–497. DOI: 10.1016/S0734-743X(02)00108-2.
    [9] 虞青俊, 李玉龙, 金连宝, 等. 侵彻多层混凝土目标弹丸过载特性研究 [J]. 探测与控制学报, 2007, 29(1): 13–17. DOI: 10.3969/j.issn.1008-1194.2007.01.004.

    YU Qingjun, LI Yulong, JIN Lianbao, et al. Research of deceleration-time curves during penetration of multi-plate concrete targets [J]. Journal of Detection & Control, 2007, 29(1): 13–17. DOI: 10.3969/j.issn.1008-1194.2007.01.004.
    [10] 周栋, 吴俊斌. 动能战斗部侵彻混凝土力学响应研究 [J]. 战术导弹技术, 2012(4): 16–19.

    ZHOU Dong, WU Junbin. Research on penetrating concrete effective of kinetic warhead [J]. Tactical Missile Technology, 2012(4): 16–19.
    [11] 徐文亮, 何春, 李朝君. 侵彻爆破型战斗部侵彻性能总体评估系统研究 [J]. 战术导弹技术, 2013(1): 93–100.

    XU Wenliang, HE Chun, LI Chaojun. General evaluation study of penetration warhead’s penetrate capability [J]. Tactical Missile Technology, 2013(1): 93–100.
    [12] 皮爱国, 黄风雷. 大长细比结构弹体侵彻2024-O铝靶的弹塑性动力响应 [J]. 爆炸与冲击, 2008, 28(3): 252–260. DOI: 10.11883/1001-1455(2008)03-0252-09.

    PI Aiguo, HUANG Fenglei. Elastic-plastic dynamic response of slender projectiles penetrating into 2024-O aluminum targets [J]. Explosion and Shock Waves, 2008, 28(3): 252–260. DOI: 10.11883/1001-1455(2008)03-0252-09.
    [13] 王琳, 王富耻, 王鲁, 等. 空心弹体垂直侵彻混凝土靶板的应变测试研究 [J]. 北京理工大学学报, 2002, 22(4): 453–456. DOI: 10.3969/j.issn.1001-0645.2002.04.014.

    WANG Lin, WANG Fuchi, WANG Lu, et al. Strain measurement in hollow projectiles impacting concrete targets [J]. Journal of Beijing Institute of Technology, 2002, 22(4): 453–456. DOI: 10.3969/j.issn.1001-0645.2002.04.014.
    [14] 程兴旺, 王富耻, 王鲁, 等. 钨合金壳体侵彻混凝土靶板过程壳体应变的实验测试 [J]. 兵工学报, 2004, 25(1): 102–105. DOI: 10.3321/j.issn:1000-1093.2004.01.026.

    CHENG Xingwang, WANG Fuchi, WANG Lu, et al. Experimental study on the strain history of critical section during a normal penetration of tungsten alloy shell into a concrete target [J]. Acta Armamentarii, 2004, 25(1): 102–105. DOI: 10.3321/j.issn:1000-1093.2004.01.026.
    [15] 韩学平, 芮筱亭, 王国平, 等. 基于小波的弹性弹丸膛内引信过载研究 [J]. 系统仿真学报, 2008, 20(13): 3496–3499.

    HAN Xueping, RUI Xiaoting, WANG Guoping, et al. Research of fuze overload in bore of flexibility pills based on wavelet method [J]. Journal of System Simulation, 2008, 20(13): 3496–3499.
    [16] 陈学强, 闫明明, 徐晓辉, 等. 微加速度计在高冲击下的断裂失效分析 [J]. 仪表技术与传感器, 2014(2): 16–19. DOI: 10.3969/j.issn.1002-1841.2014.02.006.

    CHEN Xueqiang, YAN Mingming, XU Xiaohui, et al. Fracture failure analysis of micro-accelerometer under high impact [J]. Instrument Technique and Sensor, 2014(2): 16–19. DOI: 10.3969/j.issn.1002-1841.2014.02.006.
    [17] 刘燕芳, 郭海波, 潘启智, 等. 多层陶瓷电容器的失效分析 [J]. 电子元件与材料, 2010, 29(11): 72–74. DOI: 10.3969/j.issn.1001-2028.2010.11.021.

    LIU Yanfang, GUO Haibo, PAN Qizhi, et al. Failure analysis of multi-layer ceramic capacitor [J]. Electronic Components and Materials, 2010, 29(11): 72–74. DOI: 10.3969/j.issn.1001-2028.2010.11.021.
    [18] 何涛, 文鹤鸣. 靶体响应力函数的确定方法及其在侵彻力学中的应用 [J]. 中国科学技术大学学报, 2007, 37(10): 1249–1261. DOI: 10.3969/j.issn.0253-2778.2007.10.017.

    HE Tao, WEN Heming. Determination of the analytical forcing function of target response and its applications in penetration mechanics [J]. Journal of University of Science and Technology of China, 2007, 37(10): 1249–1261. DOI: 10.3969/j.issn.0253-2778.2007.10.017.
    [19] 刘波, 杨黎明, 李东杰, 等. 侵彻弹体结构纵向振动频率特性分析 [J]. 爆炸与冲击, 2018, 38(3): 677–682. DOI: 10.11883/bzycj-2016-0282.

    LIU Bo, YANG Liming, LI Dongjie, et al. Analysis of axial vibration frequency for projectile structure in penetration [J]. Explosion and Shock Waves, 2018, 38(3): 677–682. DOI: 10.11883/bzycj-2016-0282.
    [20] 罗梦翔, 刘涛, 蔡国平. 导弹振动的动力学建模和频率分析 [J]. 中国科技论文, 2015, 10(16): 1924–1927. DOI: 10.3969/j.issn.2095-2783.2015.16.012.

    LUO Mengxiang, LIU Tao, CAI Guoping. Dynamics modeling and frequency analysis of missile vibration [J]. China Science Paper, 2015, 10(16): 1924–1927. DOI: 10.3969/j.issn.2095-2783.2015.16.012.
    [21] 季文美. 机械振动 [M].北京: 科学出版社, 2016: 68−69.
  • 期刊类型引用(16)

    1. 陈青华,陶彦光,梁振刚,杨佳岐. 双舱室模型内爆炸临舱压力载荷特性分析. 舰船科学技术. 2024(11): 75-79 . 百度学术
    2. 李营,杜志鹏,陈赶超,王诗平,侯海量,李晓彬,张攀,张伦平,孔祥韶,李海涛,郭君,姚术健,王志凯,殷彩玉. 舰艇爆炸毁伤与防护若干关键问题研究进展. 中国舰船研究. 2024(03): 3-60 . 百度学术
    3. 胡俊华,董奇,胡八一,任逸飞,黄广炎. 抗爆容器的内部爆炸效应和动态力学行为研究进展. 含能材料. 2024(09): 986-1008 . 百度学术
    4. 王昭,吴祖堂,杨军,李焰,刘文祥. 新型薄膜式压力传感器的参数设计. 爆炸与冲击. 2023(07): 174-184 . 本站查看
    5. 冯蕴雯,林心怡,薛小锋,杨祥,刘佳奇. 高可靠单向爆破的民机防爆结构设计. 航空学报. 2023(18): 191-205 . 百度学术
    6. 刘文祥,张德志,程帅,马艳军. 爆炸容器研究进展. 现代应用物理. 2023(03): 61-69 . 百度学术
    7. 刘欣,顾文彬,蔡星会,王涛,刘建青,王振雄,沈慧铭. 圆柱形爆炸容器的内壁爆炸载荷. 爆炸与冲击. 2022(02): 19-30 . 本站查看
    8. 刘正,聂建新,徐星,朱英中,刘攀,郭学永,闫石,张韬. 密闭空间内六硝基六氮杂异伍兹烷基复合炸药能量释放特性. 兵工学报. 2022(03): 503-512 . 百度学术
    9. 张鹏宙,董奇,杨沙. 爆炸载荷特征参数对无限长圆柱壳弹性动态响应的影响. 爆炸与冲击. 2021(06): 48-57 . 本站查看
    10. 孙琦,董奇,杨沙,张刘成. 内爆炸准静态压力对球形容器弹塑性动态响应的影响. 含能材料. 2020(01): 25-31 . 百度学术
    11. 张翔,崔春生,刘双峰,刘嘉颖,崔光强. 子弹在爆炸容器内的爆燃压力测试技术研究. 中国测试. 2020(01): 39-43 . 百度学术
    12. 张龙,邹虹,张宝国,张继军,张东亮,孔德骞. 有限空间爆炸静态压力的温度补偿方法. 爆炸与冲击. 2020(03): 100-109 . 本站查看
    13. 徐景林,顾文彬,刘建青,王振雄,陆鸣,徐博奥. 圆柱形爆炸容器内爆炸载荷的分布规律. 振动与冲击. 2020(18): 276-282 . 百度学术
    14. 夏彬伟,高玉刚,刘承伟,欧昌楠,彭子烨,刘浪. 缝槽水压爆破破岩载荷实验研究. 工程科学学报. 2020(09): 1130-1138 . 百度学术
    15. 张明明,张连生,王鑫. TNT内爆准静态压力实验和数值模拟研究. 兵器装备工程学报. 2019(05): 195-199 . 百度学术
    16. 孙琦,董奇,杨沙,张刘成. 内爆炸准静态压力对球形容器弹性动态响应的影响. 含能材料. 2019(08): 698-707 . 百度学术

    其他类型引用(10)

  • 加载中
图(13) / 表(1)
计量
  • 文章访问数:  5265
  • HTML全文浏览量:  1634
  • PDF下载量:  88
  • 被引次数: 26
出版历程
  • 收稿日期:  2018-07-03
  • 修回日期:  2018-09-08
  • 网络出版日期:  2019-08-25
  • 刊出日期:  2019-09-01

目录

/

返回文章
返回