1995年 15卷 第3期
1995, 15(3): 193-200.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0193-8
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本文被引
摘要:
火焰在可燃预混气中传播时，在火焰面前方产生一道压力波。忽略点火及火焰的初期加速，仅考虑火焰达到稳定传播速度的情况。用Ｏｐｅｎｈｅｉｍ自相似解分析流场，得到相应的控制方程及定解条体；用自适应步长的四阶Ｒｕｎｇｅ－Ｋｕｔｔａ法对方程积分，讨论了流场压力波结构及弱激波近似声波解；认为火焰为间断面，能量释放在火焰面后瞬时完成。利用火焰面两侧的能量关系，得到了火焰位置、燃速及对应Ｃ－Ｊ条件的火焰位置、Ｃ－Ｊ燃速。
火焰在可燃预混气中传播时，在火焰面前方产生一道压力波。忽略点火及火焰的初期加速，仅考虑火焰达到稳定传播速度的情况。用Ｏｐｅｎｈｅｉｍ自相似解分析流场，得到相应的控制方程及定解条体；用自适应步长的四阶Ｒｕｎｇｅ－Ｋｕｔｔａ法对方程积分，讨论了流场压力波结构及弱激波近似声波解；认为火焰为间断面，能量释放在火焰面后瞬时完成。利用火焰面两侧的能量关系，得到了火焰位置、燃速及对应Ｃ－Ｊ条件的火焰位置、Ｃ－Ｊ燃速。
1995, 15(3): 201-211.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0201-11
摘要:
应用有限元方法分析了爆炸载荷作用下地下拱形结构与土介质的动力相互作用问题。结构与介质均假定为弹塑性，并用Ｍｉｓｅｓ屈服准则描述，且考虑其几何非线性的影响。使用了人为阻尼边界，并使计算模型的几何尺寸满足限制性条件，从而大大提高了计算精度。还对几种解进行了比较，对影响结构应力场的因素也进行了讨论。
应用有限元方法分析了爆炸载荷作用下地下拱形结构与土介质的动力相互作用问题。结构与介质均假定为弹塑性，并用Ｍｉｓｅｓ屈服准则描述，且考虑其几何非线性的影响。使用了人为阻尼边界，并使计算模型的几何尺寸满足限制性条件，从而大大提高了计算精度。还对几种解进行了比较，对影响结构应力场的因素也进行了讨论。
1995, 15(3): 212-216.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0212-5
摘要:
给出了应变波作用下岩体损伤累积计算方法，将爆破过程中应变波的动作用和爆生气体的准静压作用结合起来，分析爆生裂纹传播的全过程，修正了以往理论，井揭示了Ｋｕｔ－ｔｅｒ等人所说的应力波对岩体预载荷作用￣［１］的力学本质。
给出了应变波作用下岩体损伤累积计算方法，将爆破过程中应变波的动作用和爆生气体的准静压作用结合起来，分析爆生裂纹传播的全过程，修正了以往理论，井揭示了Ｋｕｔ－ｔｅｒ等人所说的应力波对岩体预载荷作用￣［１］的力学本质。
1995, 15(3): 217-228.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0217-12
摘要:
在水平粉尘爆轰管上分别对２ｍ、５ｍ和１３ｍ三种粒径的铝粉－空气混合物进行了弱点火条件下燃烧转爆轰的实验研究。实验分别考察了粉尘浓度、颗粒尺度及扬尘方法等因素对爆轰特性（如爆轰速度、最大压力等）的影响。结果表明，２ｍ球形铝粉最大爆轰压力达７．８ＭＰａ、稳态爆速达１．９５ｋｍ／ｓ；５ｍ铝粉亦有爆轰特征，但状态较弱；１３ｍ的铝粉达不到爆轰。混合物的浓度对爆轰参数有影响，并存在最优浓度，在此浓度下，爆轰参数取得最大值，而且最优浓度的值随粉尘颗粒直径增加而增大。扬尘方法对爆轰特性有影响，预混粉尘与激波卷扬粉尘对比实验表明，其压力与速度的典型差别分别高达３００％与７４％。
在水平粉尘爆轰管上分别对２ｍ、５ｍ和１３ｍ三种粒径的铝粉－空气混合物进行了弱点火条件下燃烧转爆轰的实验研究。实验分别考察了粉尘浓度、颗粒尺度及扬尘方法等因素对爆轰特性（如爆轰速度、最大压力等）的影响。结果表明，２ｍ球形铝粉最大爆轰压力达７．８ＭＰａ、稳态爆速达１．９５ｋｍ／ｓ；５ｍ铝粉亦有爆轰特征，但状态较弱；１３ｍ的铝粉达不到爆轰。混合物的浓度对爆轰参数有影响，并存在最优浓度，在此浓度下，爆轰参数取得最大值，而且最优浓度的值随粉尘颗粒直径增加而增大。扬尘方法对爆轰特性有影响，预混粉尘与激波卷扬粉尘对比实验表明，其压力与速度的典型差别分别高达３００％与７４％。
1995, 15(3): 229-240.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0229-12
摘要:
介绍了一台５７ｍｍ口径一级压缩气炮驱动的１０ｍｍ口径二级轻气炮，并分析了这种气炮的特点。对其发射参数和发射效果之间的关系进行了数值计算模拟，计算弹速与实测弹速的差异小于１０％。根据计算模拟结果，分析了活塞质量、活塞驱动气压、泵管初充气压和弹丸释放气压等发射参量同弹速和二级气室的气压气温峰值的关系，评估了１０／５７二级轻气炮的发射能力。
介绍了一台５７ｍｍ口径一级压缩气炮驱动的１０ｍｍ口径二级轻气炮，并分析了这种气炮的特点。对其发射参数和发射效果之间的关系进行了数值计算模拟，计算弹速与实测弹速的差异小于１０％。根据计算模拟结果，分析了活塞质量、活塞驱动气压、泵管初充气压和弹丸释放气压等发射参量同弹速和二级气室的气压气温峰值的关系，评估了１０／５７二级轻气炮的发射能力。
1995, 15(3): 241-246.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0241-6
摘要:
把岩石类脆性材料受冲击波加载造成的损伤与弹性纵波速度的变化联系起来，定义了损伤度Ｄ，并且以辉长岩（Ｇａｂｂｒｏ）和石灰岩（Ｌｉｒｎｅｓｔｏｎｅ）为例，测量了冲击波加载后靶体的损伤度分布。同时对冲击加载后含损伤的辉长岩，测量了一维准静压下弹性纵波速度的变化和抗压强度，分析了含损伤材料的静力学行为。
把岩石类脆性材料受冲击波加载造成的损伤与弹性纵波速度的变化联系起来，定义了损伤度Ｄ，并且以辉长岩（Ｇａｂｂｒｏ）和石灰岩（Ｌｉｒｎｅｓｔｏｎｅ）为例，测量了冲击波加载后靶体的损伤度分布。同时对冲击加载后含损伤的辉长岩，测量了一维准静压下弹性纵波速度的变化和抗压强度，分析了含损伤材料的静力学行为。
1995, 15(3): 247-253.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0247-7
摘要:
根据凿岩机冲击活塞的特点提出了弹簧双质量理论模型，并对该模型的入射应力与凿入效率进行了电算。电算结果与实验结果有较好的一致性。
根据凿岩机冲击活塞的特点提出了弹簧双质量理论模型，并对该模型的入射应力与凿入效率进行了电算。电算结果与实验结果有较好的一致性。
1995, 15(3): 254-258.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0254-5
摘要:
对两种热处理条件不同的ＴＣ４钛合金圆筒在内部爆轰加载下的自然破片形成过程作了研究，并对破片的宏观断裂特征和细观断裂机理进行了分析。研究结果表明，一些引燃战斗部采用钛合金壳体的根本原因在于利用壳体破裂时形成的高温绝热剪切带和钛元素本身在高温下的剧烈氧化性。
对两种热处理条件不同的ＴＣ４钛合金圆筒在内部爆轰加载下的自然破片形成过程作了研究，并对破片的宏观断裂特征和细观断裂机理进行了分析。研究结果表明，一些引燃战斗部采用钛合金壳体的根本原因在于利用壳体破裂时形成的高温绝热剪切带和钛元素本身在高温下的剧烈氧化性。
1995, 15(3): 259-266.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0259-8
摘要:
探讨了在Ｈｏｐｋｉｎｓｏｎ压杆装置上进行岩石长杆冲击实验。用多组埋入式聚偏四氟乙烯薄膜应力计，进行了波衰减的测量，获得了大理岩、砂岩在干燥、饱水、饱油情况下的衰减系数。对实测波形运用拉格朗日分析和路径线方法获取了大理岩、砂岩动态本构关系。
探讨了在Ｈｏｐｋｉｎｓｏｎ压杆装置上进行岩石长杆冲击实验。用多组埋入式聚偏四氟乙烯薄膜应力计，进行了波衰减的测量，获得了大理岩、砂岩在干燥、饱水、饱油情况下的衰减系数。对实测波形运用拉格朗日分析和路径线方法获取了大理岩、砂岩动态本构关系。
1995, 15(3): 267-274.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0267-8
摘要:
对矿用雷管发火可靠度进行了研究。完善了两种测试方法，即雷管连续爆速测试和雷管破片速度管状测试。引入智能系统理论对矿用雷管发火可靠度进行定量评价。对无起爆药雷管进行的实验探索，以及用于雷管发火可靠度定量评价的智能原理，都是实用可行的。
对矿用雷管发火可靠度进行了研究。完善了两种测试方法，即雷管连续爆速测试和雷管破片速度管状测试。引入智能系统理论对矿用雷管发火可靠度进行定量评价。对无起爆药雷管进行的实验探索，以及用于雷管发火可靠度定量评价的智能原理，都是实用可行的。
1995, 15(3): 275-281.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0275-7
摘要:
介绍了整装式条件下液体发射药（ＢＬＰ）的一种燃烧控制技术。采用多孔介质及其附着剂，改善并控制填充于其中的液体发射药燃烧性能。在不采用喷射雾化装置条件下，实现液体发射药稳定燃烧，控制燃烧速度，强化化学反应过程。
介绍了整装式条件下液体发射药（ＢＬＰ）的一种燃烧控制技术。采用多孔介质及其附着剂，改善并控制填充于其中的液体发射药燃烧性能。在不采用喷射雾化装置条件下，实现液体发射药稳定燃烧，控制燃烧速度，强化化学反应过程。
1995, 15(3): 282-288.
doi: 10.11883/1001-1455(1995)03-0282-7
摘要:
从理论上研究了冷却塔在倾倒过程中，转角与时间ｔ之间的关系。对于支撑部分保存完整的冷却塔，计算结果与实测结果基本吻合，相对误差小于１０％。实际倒塌长度与理论倒塌长度之比为０．９８，实际倒塌中心线与理论倒塌中心线左右偏差３．１８，倒塌初始时刻冷却塔未下坐，当ｔ＞０．６ｓ之后，冷却塔开始下坐，下坐高度与倾倒时间成正比。最后，还分析了冷却塔在倾倒过程中的前冲和后坐问题。
从理论上研究了冷却塔在倾倒过程中，转角与时间ｔ之间的关系。对于支撑部分保存完整的冷却塔，计算结果与实测结果基本吻合，相对误差小于１０％。实际倒塌长度与理论倒塌长度之比为０．９８，实际倒塌中心线与理论倒塌中心线左右偏差３．１８，倒塌初始时刻冷却塔未下坐，当ｔ＞０．６ｓ之后，冷却塔开始下坐，下坐高度与倾倒时间成正比。最后，还分析了冷却塔在倾倒过程中的前冲和后坐问题。
